zafrullah ismail 2210100153digilib.its.ac.id/public/its-paper-36718-2210100153-presentation.pdf ·...

ZAFRULLAH ISMAIL2210100153

Teknik Sistem Pengaturan

Jurusan Teknik Elektro

Institut Teknologi Sepuluh Nopember

Surabaya 2014

25 juni 2014

Pendahuluan

Dasar Teori

PerancanganSistem

Pengujian danImplementasiSistem

Penutup5

4

1

3

2

Outline

• Permasalahan pada HRSG adalah adanya kegagalan yang terjadi padaHRSG mempengaruhi kinerja sistem pembangkitan PLTGU

• Hal ini disebabkan karena umur HRSG, perawatan yang kurang tepat, dan penggunaan yang salah

• Maka perlu dilakukan analisis dengan mendeskripsikan model kegagalan pada HRSG

Permasalahan Batasan Masalah Tujuan Penelitian

Pendahuluan

• Peralatan yang menjadi objek analisis yaitu HRSG dan bagian – bagianyang ada di dalamnya

• Terdapat 3 HRSG, 24 Stage dan 63 modul

• Range waktu pengambilan data kerusakan diambil pada tahun 1993 hingga 2006

• Hasil analisis keandalan disajikan dalam sistem informasi perangkatlunak berbasis pemrograman PHP dan MySQL


Pendahuluan

• Menganalisis keandalan peralatan HRSG dengan menggunakanmetode FMECA

• Dengan cara mengidentifikasi beberapa faktor dan parameter –parameter kegagalan pada HRSG

• Menentukan peralatan kritis dimana peralatan yang paling kritisdijadika prioritas utama dalam melakukan pemeliharaan


Pendahuluan

Teori KeandalanSkema PLTGU

GresikMetode FMECA

LP E C ON OM I ZE R

H P E C ON OM I ZE R 2H P E C ON OM I ZE R

GE N E R A T OR

I N LE T A I R

GA S T U R B I N E

FU E LC OM B U ST OR

C OM P R E SSOR T U R B I N E

B Y P A S ST A C K

GE N E R A T ORGA S T U R B I N E



B Y P A S ST A C K

GE N E R A T ORGA S T U R B I N E



B Y P A S ST A C K

CONDENSOR

LP STEA M TURB INEHP STEA MTURB INE

LP D R U M

H P D R U M

LP D R U M

H P D R U M

LP D R U M

H P D R U M

DEAERAT O R

DEA ST O RAG E T ANK

P

P

PP P P P P P

P

P

P

P

P

P

P

P

P

P

P

P

P

FE E D P U M PLP B OI LE R

FE E D P U M PH P B OI LE R

SE A W A T E R

C ON D E N SA T EE X T R A C T I ON P U M P

A U X I L I A R Y

GE N E R A T OR

E X H A U ST D A M P E R



O PEN CYCLE

CO MBINED CYCLE

H P B C P

LP B C P

LP B C P

H P B C P

H P B C P

LP B C P

1.1

1.2

1.3

A U X I L I A R Y

I N LE T A I R

I N LE T A I R

H E A D E R H E A D E R

B Y P A S L I N E B Y P A S L I N E

D S H E A T E R

D S H E A T E R

D S H E A T E R

H P E C ON OM I ZE R 2

LP E C ON OM I ZE R

P R E H E A T E R

LP E V A P OR A T OR

H R S G


H P E V A P OR A T OR

SU P E R H E A T E R 1



LP E C ON OM I ZE R

P R E H E A T E R


H R S G






LP E C ON OM I ZE R

P R E H E A T E R


H R S G





Dasar Teori

Sistem HRSG

Teori KeandalanSistem HRSG Metode FMECA

Dasar Teori

• Keandalan merupakan ukuran probabilitas dari suatu sistem

• Fungsi yang digunakan adalah fungsi keandalan dan fungsi lajukerusakan

• Bentuk kegagalan terdistribusi weibull 2 parameter

Sistem HRSG Metode FMECATeori

Keandalan

Dasar Teori

• Nilai keandalan peralatan terdistribusi weibull dengan 2 parameter. Fungsikeandalannya diberikan sebagai :

𝑅 𝑡 = exp −𝜆𝑡𝛽

• Dengan fungsi laju kerusakan :

𝜆 𝑡 = ℎ 𝑡 = 𝛽𝜆𝑡𝛽−1

Dimana :

β = disebut dengan slope/kemiringan dari fungsi Weibull. β>0

λ = disebut skala parameter (menentukan karakteristik dari life time). λ>0

Sistem HRSG Metode FMECATeori

Keandalan

Dasar Teori

FMECA

FMEA kualitatif

CA Analysis kuantitatif

Sistem HRSG Teori Keandalan Metode FMECA

Dasar Teori

Start

Sistem HRSG dan Sub Sistemnya

Tahap FMEA

Fungsi bagian HRSG

CA Analysis

Laporan dan rekomendasi prioritas

perawatan

Stop

Implementasi perangkat lunak

Sistem HRSG, Stages, dan Modul

Analisis Kualitatif

Analisis Kuantitatif

Hasil Analisis FMECA

Laporan peralatan

Fungsi tiap Stages pada HRSG

Diagram Alir

Bagan Sistem HRSG Tahap FMEATahap CA Analysis

Perancangan Sistem

Diagram AlirBagan Sistem

HRSGTahap FMEA

Tahap CA Analysis

Perancangan Sistem

Bagan Sistem HRSG A

Bagan Sistem HRSG C

Bagan Sistem HRSG B

Perancangan Sistem

Bagan Sistem HRSG A

Bagan Sistem HRSG C

Bagan Sistem HRSG B

Diagram AlirBagan Sistem

HRSGTahap FMEA

Tahap CA Analysis

HRSG

Super Heater 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

Super Heater 1

FIN Tubes

U Tubes

HP Evaporator

Header

Tubes

HP Economizer 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

U Tubes

HP Economizer 1

Header Out

Header In

FIN Tubes

LP Evaporator

Header Out

Header In

FIN Tubes

U Tubes

LP Economizer

Header Out

Header In

Pre Heater

Header In

FIN Tubes

Bagan sistem HRSG A

Perancangan SistemDiagram Alir

Bagan SistemHRSG

Tahap FMEATahap CA Analysis

HRSG

Super Heater 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

Super Heater 1

FIN Tubes

U Tubes

HP Evaporator

Header

Tubes

HP Economizer 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

U Tubes

HP Economizer 1

Header Out

Header In

FIN Tubes

LP Evaporator

Header Out

Header In

LP Economizer

Header Out

Header In

Pre Heater

Header In

FIN Tubes

U Tubes

Bagan sistem HRSG B


Bagan SistemHRSG


HRSG

Super Heater 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

Super Heater 1

FIN Tubes

U Tubes

HP Evaporator

Header

Tubes

HP Economizer 2

Header Out

Header In

FIN Tubes

U Tubes

HP Economizer 1

FIN Tubes

U Tubes

LP Evaporator

FIN Tubes

U Tubes

LP Economizer

Header Out

Header In

Pre Heater

Header In

FIN Tubes

U Tubes

Bagan sistem HRSG C


Bagan SistemHRSG


a)Identification Number

b)Nama sistem

c) Item

d)Fungsi

e)Nama peralatan / modul

f) Bentuk Kegagalan

g)Penyebab kegagalan

h)Dampak kegagalan

i) Penyelesaian

j) Metode pendeteksian kegagalan

k)Kelas severity

Tahap FMEA menggunakan parameter - parameter analisis sebagai berikut :

Perancangan SistemDiagram Alir Bagan Sistem HRSG Tahap FMEA

Tahap CA Analysis

FMEA Worksheet HRSG A

No Item Fungsi ModulBentuk

Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak

KegagalanPenyelesaian

Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

1

Super

Heater 2

mengubah uap

kering tekanan

tinggi dari SH 1

menjadi uap super

heat tekanan

tinggi

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

2 Header Increep

fatigue

efek sinergis

dari

tegangan

siklik dan

lingkungan

suhu tinggi

Thermal

fatigue

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual IV

3 FIN Tubescorrosion

cracking

tegangan

lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration

fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

4

Super

Heater 1

menaikkan

temperatur uap

jenuh tekanan

tinggi

FIN Tubescorrosion

cracking

tegangan

lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

5 U Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

erosi atau

pengikisan

ganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyII

6

HP Evapo-

rator

mengubah air

bertekanan tinggi

hingga menjadi uap

jenuh

Header

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

7 Tubeshydrogen

damage

kerusakan

pelindung

lapisan oksida

akibat

penumpukan

klorida dan

sulfat

Disposisi fatal di

evaporator

menunjukkan

bahwa korosi

aliran-

accelerated

terjadi di tempat

lain dalam siklus

Ganti tube

ketika

ketebalan

dinding kurang

dari minimum

yang

ditentukan

wall thickness

surveyI


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

8

HP Econo-

mizer

pemanas air

pengisi bertekanan

tinggi kedua,

memiliki

temperatur yang

lebih tinggi dari HP

Economizer 1

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi termalkorosi

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

9 Header In

flow-

accelerated

corrosion

kecepatan aliran

yang sangat

tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen

yang

mengandung

paduan

kromium

wall thickness

surveyIII

10 FIN Tubes

stress

corrosion

cracking

tegangan

lingkungan yang

berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

11 U Tubes

acid dew

point

corrosion

adanya asam

sulfat kental dan

uap air dalam gas

buang di ujung

HRSG

flow-induced

vibration fatigueGanti tube visual II


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

12

HP Econo-

mizer 1

pemanas air pengisi

bertekanan tinggi

pertama

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

13 Header In

flow-

accelerated

corrosion

kecepatan

aliran yang

sangat tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen

yang

mengandung

paduan

kromium atau

perbaikan

sementara

dengan

menebalkan

dinding di

daerah

pengelasan

wall thickness

surveyIII

14 FIN Tubes

stress

corrosion

cracking

tegangan

lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II


Tahap CA Analysis


No Item Fungsi Modul Bentuk Kegagalan Penyebab KegagalanDampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

15

LP Evapo-

rator

menguapkan air

bertekanan

rendah menjadi

uap kering

Header Outthermal-

mechanical fatigue

ekspansi dan kontraksi

termalkorosi

penggantian

menyeluruh pada

koneksi

visual III

16 Header Instress corrosion

cracking

tegangan lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian yang

rusakvisual II

17 FIN Tubes pittingserangan asam selama

pembersihan kimia.Corrosion fatigue

Ganti tube yang

memiliki

kedalaman pit yang

melebihi batas

visual III

18 U Tubesflow-accelerated

corrosion

kecepatan aliran yang

sangat tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti komponen

yang mengandung

kromium

visual III


Tahap CA Analysis


No Item Fungsi Modul Bentuk Kegagalan Penyebab Kegagalan Dampak Kegagalan Penyelesaian

Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

19

LP Econo-

mizer

menaikkan

temperatur air

pengisi hingga

mencapai titik

didihnya / jenuhnya

Header

Outcorrosion fatigue

tegangan siklik dan

lingkungan korosif

thermal-mechanical

fatigue

replace pada

tempat yang

terkena

kerusakan

wall thickness

surveyII

20 Header Inthermal-

mechanical fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

21

Pre Heater

menaikkan

temperatur air

kondensat

Header Inthermal-

mechanical fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

22 FIN Tubes thermal quenching

pendinginan termal

tubbing panas dari

attemperator spray

untuk kondensat

erosi atau

pengikisan

ganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyIII


Tahap CA Analysis

FMEA Worksheet HRSG B

No. Item Fungsi ModulBentuk

KegagalanPenyebab Kegagalan Dampak Kegagalan Penyelesaian

Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

1

Super

Heater 2

mengubah

uap kering

tekanan

tinggi dari SH

1 menjadi

uap super

heat tekanan

tinggi

Header

Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan


pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

2 Header In creep fatigue

efek sinergis dari

tegangan siklik dan

lingkungan suhu

tinggi

Thermal fatigue

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual IV


cracking

tegangan lingkungan

yang berair

flow-induced vibration

fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

4

Super

Heater 1

menaikkan

temperatur

uap jenuh

tekanan

tinggi

FIN Tubescorrosion

cracking

tegangan lingkungan

yang berair

flow-induced vibration

fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

5 U Tubesthermal

quenching

pendinginan termal

tubbing panas dari

attemperator spray

untuk kondensat

erosi atau pengikisanganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyII


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas Severity

6

HP

Evaporator

mengubah air

bertekanan

tinggi hingga

menjadi uap

jenuh

Headerkelelahan panas -

mekanik

ekspansi dan


pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

7 Tubeshydrogen

damage

kerusakan

pelindung lapisan

oksida akibat

penumpukan dan

konsentrasi

kontaminan

asam (klorida

dan sulfat)

Disposisi fatal di

evaporator

mungkin

menunjukkan

bahwa korosi

aliran-accelerated

terjadi di tempat

lain dalam siklus.

Ganti tube

ketika

ketebalan

dinding

kurang dari

minimum

yang

ditentukan

wall thickness

surveyI


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

8

HP Econo-

mizer 2

pemanas air pengisi

bertekanan tinggi

kedua, memiliki

temperatur yang

lebih tinggi dari HP

Economizer 1

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

9 Header In

flow-

accelerated

corrosion

kecepatan

aliran yang

sangat tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen

yang

mengandung

paduan

kromium

wall thickness

surveyIII

10 FIN Tubes

stress

corrosion

cracking

tegangan

lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

11 U Tubes

acid dew

point

corrosion

adanya asam

sulfat kental

dari sulfur

oksida dan

uap air

flow-induced



Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas Severity

12

HP Econo-

mizer 1

pemanas air

pengisi

bertekanan

tinggi pertama

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh pada

koneksi

visual III

13 Header In

flow-

accelerated

corrosion

kecepatan aliran

yang sangat

tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen yang

mengandung

paduan kromium

wall thickness

surveyIII

14 FIN Tubes

stress

corrosion

cracking

tegangan

lingkungan yang

berair

flow-induced

vibration

fatigue

ganti bagian yang

rusakvisual III


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

15

LP Evapo-

rator

menguapkan air

bertekanan rendah

menjadi uap kering

Header Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

16 Header In

stress

corrosion

cracking

tegangan

lingkungan

yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

17

LP Econo-

mizer

menaikkan

temperatur air

pengisi hingga

mencapai titik

didihnya / jenuhnya

Header Outcorrosion

fatigue

tegangan siklik

dan

lingkungan

korosif

thermal-

mechanical

fatigue

replace pada

tempat yang

terkena

wall thickness

surveyIV

18 Header In

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

19

Pre Heater

menaikkan

temperatur air

kondensat

Header In

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

korosi

penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

20 FIN Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

erosi atau

pengikisan

ganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyII

21 U Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

short-term

overheating/long

-therm

overheating

ganti koneksi

tube-to-headervisual III


Tahap CA Analysis

FMEA Worksheet HRSG C


Kegagalan

Penyebab

KegagalanDampak Kegagalan Penyelesaian

Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

1

Super Heater 2

mengubah uap

kering tekanan

tinggi dari SH 1

menjadi uap

super heat

tekanan tinggi

Header

Out

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan


pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

2 Header In creep fatigue

efek sinergis dari

tegangan siklik

dan lingkungan

suhu tinggi

Thermal fatigue

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual IV


cracking

tegangan

lingkungan yang

berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

4

Super Heater 1

menaikkan

temperatur uap

jenuh tekanan

tinggi

FIN Tubescorrosion

cracking

tegangan

lingkungan yang

berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

5 U Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

erosi atau pengikisanganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyIII


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas Severity

6

HP

Evaporator

mengubah air

bertekanan

tinggi hingga

menjadi uap

jenuh

Header

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan

kontraksi

termal

Korosi

pergantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

7 Tubeshydrogen

damage

kerusakan

pelindung

lapisan oksida

akibat

penumpukan

dan

konsentrasi

kontaminan

asam (klorida

dan sulfat)

Disposisi fatal

di evaporator

mungkin

menunjukkan

bahwa korosi

aliran-

accelerated

terjadi di

tempat lain

dalam siklus.

Ganti tube

ketika

ketebalan

dinding

kurang dari

minimum

yang

ditentukan

wall thickness

surveyI


Tahap CA Analysis


No. Item Fungsi Modul Bentuk KegagalanPenyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

8

HP

Economizer

2

pemanas air

pengisi

bertekanan tinggi

kedua, memiliki

temperatur yang

lebih tinggi dari

HP Economizer 1

Header Outthermal-mechanical

fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh pada

koneksi

visual III

9 Header Inflow-accelerated

corrosion

kecepatan aliran

yang sangat tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen yang

mengandung paduan

kromium

wall thickness

surveyIII

10 FIN Tubes stress corrosion cracking

tegangan

lingkungan yang

berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian yang

rusakvisual II

11 U Tubes acid dew point corrosion

adanya asam sulfat

kental dari sulfur

oksida dan uap air

dalam gas buang di

ujung HRSG

flow-induced



Tahap CA Analysis



KegagalanPenyebab Kegagalan Dampak Kegagalan Penyelesaian

Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

12HP

Economizer

1

pemanas air

pengisi

bertekanan tinggi

pertama

FIN Tubesstress corrosion

crackingtegangan lingkungan yang berair

flow-induced

vibration fatigue

ganti bagian

yang rusakvisual II

13 U Tubesacid dew point

corrosion

adanya asam sulfat kental dari

sulfur oksida dan uap air dalam

gas buang di ujung HRSG

flow-induced


14

LP

Evaporator

menguapkan air

bertekanan

rendah menjadi

uap kering

FIN Tubes pittingserangan asam selama

pembersihan kimia.Corrosion fatigue

Ganti tube

yang memiliki

kedalaman pit

berlebihan

visual III

15 U Tubes

flow-

accelerated

corrosion

kecepatan aliran yang sangat

tinggi

korosi di HP

evaporator

ganti dengan

komponen

yang

mengandung

paduan

kromium

visual III


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

16

LP Economizer

menaikkan

temperatur air

pengisi hingga

mencapai titik

didihnya /

jenuhnya

Header

Out

corrosion

fatigue

tegangan siklik

dan lingkungan

korosif

thermal-

mechanical

fatigue

replace pada

tempat yang

terkena atau

perbaikan

sementara di las

tetapi tidak

dianjurkan

wall thickness

surveyIV

17 Header In

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh pada

koneksi

visual III


Tahap CA Analysis



Kegagalan

Penyebab

Kegagalan

Dampak


Metode

Pendeteksian

Kegagalan

Kelas

Severity

18

Pre Heater

menaikkan

temperatur air

kondensat

Header In

thermal-

mechanical

fatigue

ekspansi dan


penggantian

menyeluruh

pada koneksi

visual III

19 FIN Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

erosi atau

pengikisan

ganti tube yang

rusak

wall thickness

surveyII

20 U Tubesthermal

quenching

pendinginan

termal tubbing

panas dari

attemperator

spray untuk

kondensat

short-term

overheating/lo

ng-therm

overheating

ganti koneksi

tube-to-headervisual III


Tahap CA Analysis

l) Failure probability

m) Failure effect probability (β)

n) Eta (η)

o) Failure mode ratio (α)

p) Skala parameter (λ)

q) MTTF

r) Waktu Operasi (t)

s) Nilai Keandalan R(t)

t) Laju Kerusakan h(t)

u) Failure mode criticality (Cm)

v) Item Criticality (Cr)

Tahap CA analysis adalah langkah lanjutan dari tahap FMEA, padatahap ini terdapat beberapa parameter, sebagai berikut :


Tahap CA Analysis

No. ItemModu

ll* β η α λ MTTF t R(t) h(t) Cm Cr

1

Super

Heater 2

Heade

r OutA 0.706 371.269 0.65 0.002693 465.78 1000 0.701141 0.000250 0.115243

0.1167332Heade

r InC 0.451 904.454 0.25 0.001105 2230.53 1000 0.975381 1.12421E-05 0.001267

3FIN

TubesD 0.389 1000.748 0.1 0.000999 3593.334 1000 0.985409 5.72041E-06 0.000222

4Super

Heater 1

FIN

TubesE 0.909 795.445 0.5 0.001257 832.362 1000 0.510959 0.000610 0.277537

0.555075

5U

TubesE 0.909 795.445 0.5 0.001257 832.362 1000 0.510959 0.000610 0.277537

6 HP

Evaporator

Heade

rE 0.1 5693.148 0.5 0.00017 5693.148 1000 0.999649 3.50467E-08 1.75234E-06

3.50467E-06

7 Tubes E 0.1 5693.148 0.5 0.00017 5693.148 1000 0.999649 3.50467E-08 1.75234E-06

8

HP

Economizer

2

Heade

r OutC

0.2089

871592.4 0.4 0.000627 1329.78 1000 0.997343 5.55914E-07 4.64715E-05

7.64316E-05

9Heade

r InD 0.1 4254 0.2 0.000235 4253.996 1000 0.999531 4.69032E-08 9.38064E-07

10FIN

TubesD 0.1 275 0.2 0.003636 274.999 1000 0.99277 7.2555E-07 1.4511E-05

11U

TubesD 0.1 275 0.2 0.003636 274.999 1000 0.99277 7.2555E-07 1.4511E-05

CA Worksheet HRSG A*l : failure probability


Tahap CA Analysis

CA Worksheet HRSG A*l : failure probability

No. Item Modul l* β η α λ MTTF t R(t) h(t) Cm Cr

12

HP

Economizer

1

Header

OutC 0.354 746.866 0.36 0.001338 3597.631 1000 0.98463 5.48959E-06 0.0007075

0.00695413Header

InB 0.431 318.994 0.54 0.003134 873.425 1000 0.940249 2.65629E-05 0.00624679

14FIN

TubesD 0.1 4264 0.09 0.000234 4263.996 1000 0.999532 4.67932E-08 4.25393E-07

15

LP

Evaporator

Header

OutD 0.1 5240 0.16 0.00019 5240 1000 0.999619 3.80775E-08 6.34625E-07

0.00319416

Header

InD 0.1 4264 0.16 0.000234 4264 1000 0.999532 4.67932E-08 7.79887E-07

17FIN

TubesC 0.54 3256.811 0.33 0.000307 5693.148 1000 0.987212 6.96019E-06 0.001254677

18 U Tubes C 0.585 3351.865 0.33 0.000298 5215.079 1000 0.983157 9.93896E-06 0.001938514

19LP

Economizer

Header

OutE 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

5.63315E-06

20Header

InE 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

21

Pre Heater

Header

InD 0.1 5467 0.25 0.000182 5467 1000 0.999635 3.64965E-08 9.12412E-07

3.67951E-06

22FIN

TubesD 0.1 5408 0.75 0.000184 5408 1000 0.999631 3.68946E-08 2.7671E-06


Tahap CA Analysis

CA Worksheet HRSG B*l : failure probability


1

Super

Heater 2

Header

OutA 0.665 390 0.62 0.002564 519.3377 1000 0.775534 0.000169 0.070336

0.3731602Header

InB 1 1237 0.31 0.000808 1163.588 1000 0.445573 0.000808 0.252622

3FIN

TubesD 1 1245 0.06 0.000803 1245 1000 0.447887 0.000803 0.050200

4Super

Heater 1

FIN

TubesD 0.909 795 0.5 0.001257 832.3629 1000 0.510959 0.00061 0.277537

0.555075

5U

TubesD 0.909 795 0.5 0.001257 832.3629 1000 0.510959 0.00061 0.277537

6 HP

Evaporator

Header E 1 5693 0.5 0.000175 5693.149 1000 0.838911 0.000175 0.0878240.175649

7 Tubes E 1 5693 0.5 0.000175 5693.149 1000 0.838911 0.000175 0.087824

8

HP

Economizer

2

Header

OutD 0.1 625 0.25 0.0016 625 1000 0.996812 3.19242E-07 7.98105E-06

3.19242E-05

9Header

InD 0.1 625 0.25 0.0016 625 1000 0.996812 3.19242E-07 7.98105E-06

10FIN

TubesD 0.1 625 0.25 0.0016 625 1000 0.996812 3.19242E-07 7.98105E-06

11U

TubesD 0.1 625 0.25 0.0016 625 1000 0.996812 3.19242E-07 7.98105E-06


Tahap CA Analysis

CA Worksheet HRSG B*l : failure probability

No. Item Modull

*β η α λ MTTF t R(t) h(t) Cm Cr

12

HP

Economizer

1

Header

OutE 0.354 747 0.27 0.001338 3597.631 1000 0.984630 5.48959E-06 0.000530

0.01322513Header

InE 0.431 319 0.36 0.003134 873.425 1000 0.940249 2.65629E-05 0.004164

14FIN

TubesE 0.477 264 0.36 0.003786 576.4015 1000 0.902362 4.90936E-05 0.008530

15LP

Evaporator

Header

OutD 0.1 4227 0.5 0.000236 4227 1000 0.999528 4.72028E-08 2.36014E-06

4.29578E-06

16Header

InD 0.1 5154 0.5 0.000194 5154 1000 0.999612 3.87129E-08 1.93564E-06

17LP

Economizer

Header

OutD 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

5.63315E-06

18Header

InD 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

19

Pre Heater

Header

InC 0.624 1827 0.37 0.000547 2613.159 1000 0.959846 2.56048E-05 0.005999

0.00856120

FIN

TubesC 0.538 1880 0.37 0.000531 3308.891 1000 0.978290 1.18205E-05 0.002387

21 U Tubes C 0.357 2163 0.25 0.000462 10081.04 1000 0.994536 1.96081E-06 0.000175


Tahap CA Analysis

CA Worksheet HRSG C*l : failure probability


1

Super

Heater 2

Header

OutC 0.505 1988.035 0.37 0.000503 3902.2 1000 0.983652 8.32634E-06 0.001577

0.4615632Header

InC 0.653 2608.42 0.25 0.000383 3544.7 1000 0.965677 2.28119E-05 0.003725

3FIN

TubesC 1.041 1183.343 0.37 0.000845 1164.3 1000 0.325457 0.001168661 0.456260

4 Super

Heater 1

FIN

TubesE 0.909 795.4451 0.5 0.001257 832.36 1000 0.510959 0.000610 0.277537

0.555075

5 U Tubes E 0.909 795.4451 0.5 0.001257 832.36 1000 0.510959 0.000610 0.277537

6 HP

Evaporato

r

Header E 0.1 5693.149 0.5 0.000175 5693.1 1000 0.999649 3.50467E-08 1.75234E-06

3.50467E-067 Tubes E 0.1 5693.149 0.5 0.000175 5693.1 1000 0.999649 3.50467E-08 1.75234E-06

8

HP

Economiz

er 2

Header

OutD 0.1 4359 0.07 0.000229 4359 1000 0.999542 4.57734E-08 3.52103E-07

0.0066269

Header

InC 0.492 1718.683 0.23 0.000581 3536.1 1000 0.982681 8.60374E-06 0.000977836

10FIN

TubesC 0.432 482.2789 0.3 0.002073 1309.2 1000 0.959648 1.78218E-05 0.002372723

11 U Tubes C 0.467 649.8499 0.38 0.001538 1481.8 1000 0.961814 1.82095E-05 0.003275682


Tahap CA Analysis

CA Worksheet HRSG C

*l : failure probability

No

.Item Modul l* β η α λ MTTF t R(t) h(t) Cm Cr

12 HP Economizer

1

FIN

TubesA 0.477 264.1269 0.5 0.003786 576.4 1000 0.902362 4.90936E-05 0.011729

0.023459

13 U Tubes A 0.477 264.1269 0.5 0.003786 576.4 1000 0.902362 4.90936E-05 0.011729

14LP Evaporator

FIN

TubesD 0.1 707 0.5 0.001414 707 1000 0.997181 2.82215E-07 1.41108E-05

2.82215E-05

15 U Tubes D 0.1 707 0.5 0.001414 707 1000 0.997181 2.82215E-07 1.41108E-05

16

LP Economizer

Header

OutE 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

5.63315E-06

17Header

InE 0.1 3542 0.5 0.000282 3542 1000 0.999436 5.63315E-08 2.81658E-06

18

Pre Heater

Header

InE 0.624 1827.107 0.37 0.000547 2613.2 1000 0.959846 2.56048E-05 0.005999

0.00856119

FIN

TubesE 0.538 1880.321 0.37 0.000531 3308.9 1000 0.978290 1.18205E-05 0.002387

20 U Tubes E 0.357 2162.949 0.25 0.000462 10081 1000 0.994536 1.96081E-06 0.000175


Tahap CA Analysis

Pengujian AnalisisKeandalan

Pengujian Analisis FMECA kuantitatif

Perbandingan R(t) denganCm

ImplementasiPerangkat Lunak

Pengujian Sistem

No. Item Modul R(t) h(t)

1

Super Heater 2

Header Out 0.701141 0.000250

2 Header In 0.975381 1.12421E-05

3 FIN Tubes 0.985409 5.72041E-06

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.000610

5 U Tubes 0.510959 0.000610

6HP Evaporator

Header 0.999649 3.50467E-08

7 Tubes 0.999649 3.50467E-08

8

HP Economizer 2

Header Out 0.997343 5.55914E-07

9 Header In 0.999531 4.69032E-08

10 FIN Tubes 0.99277 7.2555E-07

11 U Tubes 0.99277 7.2555E-07

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG A





Pengujian Sistem


12

HP Economizer 1

Header Out 0.98463 5.48959E-06

13 Header In 0.940249 2.65629E-05

14 FIN Tubes 0.999532 4.67932E-08

15

LP Evaporator

Header Out 0.999619 3.80775E-08

16 Header In 0.999532 4.67932E-08

17 FIN Tubes 0.987212 6.96019E-06

18 U Tubes 0.983157 9.93896E-06

19LP Economizer

Header Out 0.999436 5.63315E-08

20 Header In 0.999436 5.63315E-08

21Pre Heater

Header In 0.999635 3.64965E-08

22 FIN Tubes 0.999631 3.68946E-08

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG A

Pengujian SistemPengujian Analisis

KeandalanPengujian Analisis FMECA

kuantitatifPerbandingan R(t) dengan

CmImplementasi

Perangkat Lunak


1

Super Heater 2

Header Out 0.775534 0.000169

2 Header In 0.445573 0.000808

3 FIN Tubes 0.447887 0.000803

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.00061

5 U Tubes 0.510959 0.00061

6HP Evaporator

Header 0.838911 0.000175

7 Tubes 0.838911 0.000175

8

HP Economizer 2

Header Out 0.996812 3.19242E-07

9 Header In 0.996812 3.19242E-07

10 FIN Tubes 0.996812 3.19242E-07

11 U Tubes 0.996812 3.19242E-07

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG B




CmImplementasi

Perangkat Lunak


12

HP Economizer 1

Header Out 0.984630 5.48959E-06

13 Header In 0.940249 2.65629E-05

14 FIN Tubes 0.902362 4.90936E-05

15LP Evaporator

Header Out 0.999528 4.72028E-08

16 Header In 0.999612 3.87129E-08

17LP Economizer

Header Out 0.999436 5.63315E-08

18 Header In 0.999436 5.63315E-08

19

Pre Heater

Header In 0.959846 2.56048E-05

20 FIN Tubes 0.978290 1.18205E-05

21 U Tubes 0.994536 1.96081E-06

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG B




CmImplementasi

Perangkat Lunak


1

Super Heater 2

Header Out 0.983652 8.32634E-06

2 Header In 0.965677 2.28119E-05

3 FIN Tubes 0.325457 0.001168661

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.000610

5 U Tubes 0.510959 0.000610

6HP Evaporator

Header 0.999649 3.50467E-08

7 Tubes 0.999649 3.50467E-08

8

HP Economizer 2

Header Out 0.999542 4.57734E-08

9 Header In 0.982681 8.60374E-06

10 FIN Tubes 0.959648 1.78218E-05

11 U Tubes 0.961814 1.82095E-05

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG C




CmImplementasi

Perangkat Lunak


12HP Economizer 1

FIN Tubes 0.902362 4.90936E-05

13 U Tubes 0.902362 4.90936E-05

14LP Evaporator

FIN Tubes 0.997181 2.82215E-07

15 U Tubes 0.997181 2.82215E-07

16LP Economizer

Header Out 0.999436 5.63315E-08

17 Header In 0.999436 5.63315E-08

18

Pre Heater

Header In 0.959846 2.56048E-05

19 FIN Tubes 0.978290 1.18205E-05

20 U Tubes 0.994536 1.96081E-06

Nilai Keandalan dan Laju Kerusakan HRSG C




CmImplementasi

Perangkat Lunak

No. Item Modul Cm Cr

1

Super Heater 2

Header Out 0.115243

0.1167332 Header In 0.001267

3 FIN Tubes 0.000222

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.2775370.555075

5 U Tubes 0.277537

6HP Evaporator

Header 1.75234E-063.50467E-06

7 Tubes 1.75234E-06

8

HP Economizer 2

Header Out 4.64715E-05

7.64316E-059 Header In 9.38064E-07

10 FIN Tubes 1.4511E-05

11 U Tubes 1.4511E-05

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG A


Pengujian AnalisisFMECA kuantitatif



Pengujian Sistem


12

HP Economizer 1

Header Out 0.0007075

0.00695413 Header In 0.00624679

14 FIN Tubes 4.25393E-07

15

LP Evaporator


0.00319416 Header In 7.79887E-07

17 FIN Tubes 0.001254677

18 U Tubes 0.001938514

19LP Economizer

Header Out 2.81658E-065.63315E-06

20 Header In 2.81658E-06

21Pre Heater

Header In 9.12412E-073.67951E-06

22 FIN Tubes 2.7671E-06

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG A


Keandalan





1

Super Heater 2

Header Out 0.070336

0.3731602 Header In 0.252622


4Super Heater 1

FIN Tubes 0.2775370.555075

5 U Tubes 0.277537

6HP Evaporator

Header 0.0878240.175649

7 Tubes 0.087824

8

HP Economizer 2


3.19242E-059 Header In 7.98105E-06

10 FIN Tubes 7.98105E-06

11 U Tubes 7.98105E-06

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG B


Keandalan





12

HP Economizer 1

Header Out 0.000530

0.01322513 Header In 0.004164

14 FIN Tubes 0.008530

15LP Evaporator

Header Out 2.36014E-064.29578E-06

16 Header In 1.93564E-06

17LP Economizer

Header Out 2.81658E-065.63315E-06

18 Header In 2.81658E-06

19

Pre Heater

Header In 0.005999

0.00856120 FIN Tubes 0.002387

21 U Tubes 0.000175

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG B


Keandalan





1

Super Heater 2

Header Out 0.001577

0.4615632 Header In 0.003725


4Super Heater 1

FIN Tubes 0.2775370.555075

5 U Tubes 0.277537

6HP Evaporator

Header 1.75234E-063.50467E-06

7 Tubes 1.75234E-06

8

HP Economizer 2


0.0066269 Header In 0.000977836

10 FIN Tubes 0.002372723

11 U Tubes 0.003275682

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG C


Keandalan





12HP Economizer 1

FIN Tubes 0.0117290.023459

13 U Tubes 0.011729

14LP Evaporator

FIN Tubes 1.41108E-052.82215E-05

15 U Tubes 1.41108E-05

16LP Economizer

Header Out 2.81658E-065.63315E-06

17 Header In 2.81658E-06

18

Pre Heater

Header In 0.005999

0.00856119 FIN Tubes 0.002387

20 U Tubes 0.000175

Nilai Kekritisan Modul pada HRSG C


Keandalan




No. Item Modul R(t) Cm

1

Super Heater 2

Header Out 0.701141 0.115243

2 Header In 0.975381 0.001267

3 FIN Tubes 0.985409 0.000222

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.277537

5 U Tubes 0.510959 0.277537

6HP Evaporator

Header 0.999649 1.75234E-06

7 Tubes 0.999649 1.75234E-06

8

HP Economizer 2

Header Out 0.997343 4.64715E-05

9 Header In 0.999531 9.38064E-07

10 FIN Tubes 0.99277 1.4511E-05

11 U Tubes 0.99277 1.4511E-05

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG A



Perbandingan R(t) dengan Cm


Pengujian Sistem


12

HP Economizer 1

Header Out 0.98463 0.0007075

13 Header In 0.940249 0.00624679

14 FIN Tubes 0.999532 4.25393E-07

15

LP Evaporator

Header Out 0.999619 6.34625E-07

16 Header In 0.999532 7.79887E-07

17 FIN Tubes 0.987212 0.001254677

18 U Tubes 0.983157 0.001938514

19LP Economizer

Header Out 0.999436 2.81658E-06

20 Header In 0.999436 2.81658E-06

21Pre Heater

Header In 0.999635 9.12412E-07

22 FIN Tubes 0.999631 2.7671E-06

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG A



kuantitatif




1

Super Heater 2

Header Out 0.775534 0.070336

2 Header In 0.445573 0.252622

3 FIN Tubes 0.447887 0.050200

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.277537

5 U Tubes 0.510959 0.277537

6HP Evaporator

Header 0.838911 0.087824

7 Tubes 0.838911 0.087824

8

HP Economizer 2

Header Out 0.996812 7.98105E-06

9 Header In 0.996812 7.98105E-06

10 FIN Tubes 0.996812 7.98105E-06

11 U Tubes 0.996812 7.98105E-06

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG B



kuantitatif




12

HP Economizer 1

Header Out 0.984630 0.000530

13 Header In 0.940249 0.004164

14 FIN Tubes 0.902362 0.008530

15LP Evaporator

Header Out 0.999528 2.36014E-06

16 Header In 0.999612 1.93564E-06

17LP Economizer

Header Out 0.999436 2.81658E-06

18 Header In 0.999436 2.81658E-06

19

Pre Heater

Header In 0.959846 0.005999

20 FIN Tubes 0.978290 0.002387

21 U Tubes 0.994536 0.000175

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG B



kuantitatif




1

Super Heater 2

Header Out 0.983652 0.001577

2 Header In 0.965677 0.003725

3 FIN Tubes 0.325457 0.456260

4Super Heater 1

FIN Tubes 0.510959 0.277537

5 U Tubes 0.510959 0.277537

6HP Evaporator

Header 0.999649 1.75234E-06

7 Tubes 0.999649 1.75234E-06

8

HP Economizer 2

Header Out 0.999542 3.52103E-07

9 Header In 0.982681 0.000977836

10 FIN Tubes 0.959648 0.002372723

11 U Tubes 0.961814 0.003275682

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG C



kuantitatif




12HP Economizer 1

FIN Tubes 0.902362 0.011729

13 U Tubes 0.902362 0.011729

14LP Evaporator

FIN Tubes 0.997181 1.41108E-05

15 U Tubes 0.997181 1.41108E-05

16LP Economizer

Header Out 0.999436 2.81658E-06

17 Header In 0.999436 2.81658E-06

18

Pre Heater

Header In 0.959846 0.005999

19 FIN Tubes 0.978290 0.002387

20 U Tubes 0.994536 0.000175

Perbandingan Nilai Keandalan dengan nilai kekritisan pada HRSG C



kuantitatif



• Implementasi perangkat lunak menunjukkan informasi tentangparameter – parameter yang dibutuhkan saat melakukan perawatan

• Sistem informasi digunakan dengan bahasa pemrograman berbasisPHP dan MySQL

• Terdapat 3 HRSG, 24 stages, dan 63 modul yang disajikan pada sisteminformasi tersebut





Pengujian Sistem




Cm


• FIN Tubes Superheater 2 HRSG C memiliki nilai keandalan yang palingrendah yaitu 0.325457587 dan nilai Criticality modul yang palingtinggi yaitu 0.456260767

• Hasil analisis penelitian terangkum dalam sebuah laporan padaperangkat lunak. Dimana terdapat 3 HRSG, 24 Stages dan 63 modul

• Perangkat lunak yang dibuat sudah mampu memberikan informasiparameter – parameter analisis keandalan secara keseluruhan yangdapat mengakomodasi informasi yang dibutuhkan saat melakukanperawatan

Kesimpulan Saran

Penutup

Penelitian lebih lanjut dapat mengembangkan perangkat lunak yanglebih dinamis dan informatif, selain itu juga dapat menambahkanparameter - parameter yang diperlukan dalam melakukan perawatanseperti sisa umur, dan interval penjadwalan dilakukan perawatan

Kesimpulan Saran

Penutup

terima kasih

zafrullah ismail 2210100153digilib.its.ac.id/public/its-paper-36718-2210100153-presentation.pdf ·...

Documents