ukuran utama

Resistance calculation LWL 42.89[ Holtrop & Mennen Method]

Lpp = 41.24 mLwl = 42.89 mB = 8.13 mT = 2.12 mH = 3.00 mf = 0.17 m Untuk bahan bajas = 466.27 m2 Rumus HoltropV = 8 knot

2.572 = 4.12 m/s

Secara umum rumus hambatan total adalah;RT = 1/2 x x Vs^2 x Stot x [ Cfo x (1+k) + CA ] + (RW/W) x W

dimana;W = 6242907 (N) ; gaya berat = x g x 1000 = 1025 kg/m3

Vs = 4 m/sCfo = 0.075 / (log Rn - 2)^2 ; Koef. Tahanan gesek (ITTC 1957)

= 0.001969 Rn = Vs*Lwl / (1.18831*(10^-6)); angka Reynold= #######

Stot = S + Sapp= 473.80

S = wetted surface area= Lwl*(2T+B)*CM0.5*(0.453+0.4425CB-0.2862CM-0.003467B/T+0.3696CWP)+2.38ABT/CB= 466.27

ABT 8.1252949 cross sectional area of bulb in FP= 0 ; tanpa bulb

Sapp = Srudder + Sbilge keel ; total wetted surface of appendages= 7.53

Srudder = C1*C2*C3*C4*1.75*Lpp*T/100 ; [BKI vol II hal 14-1]= 1.53

Sbilge keel = 0.6 x Cb x Lwl x 0.18/(Cb - 0.2) ; Practical Ship Design hal 254= 6.00

(1+k) = (1+k1) + [ (1+k2) - (1+k1) ] x [ Sapp / Stot ]= 1.09

(1+k1) = 0.93 + 0.4871*C*(B/L)1.0681*(T/L)0.4611*(L/LR)0.1216*(L3/)0.3649*(1-Cp)-0.6042; form factor of bare hull= 1.08

C = 1 + Cstern= 1

Choice No. Cstern Used For1 -25 Pram with Gondola2 -10 V - Shaped sections3 0 Normal section shape4 10 U - shaped section with Hogner stern

LR/L = (1 CP + 0.06 .CP. LCB) / ( 4 CP 1 ) ; LR adl Lpp saat berjalan= 0.123 ; LCB nilai prosentase thd L

LCB (%) = 3.526L3/ = 127.08

(1+k2) = (Srudder + S bilgkeel) (1+k2) / S rud + S Bilgkeel ; harga 1+k2 = 1.3 s/d 1.5 untuk Rudder= 1.42 ; harga 1+k2 = 1.4 untuk bilge keel

CA = 0.006*(LWL+100)-0.16-0.00205 ; for TF/LWL > 0.04= 0.006*(LWL+100)-0.16-0.00205+0.003(LWL/7.5)0.5Cb4C2(0.04-TF/LWL); for TF/LWL < 0.04= 0.000662

dimana;C2 = 1 ; kapal tanpa bulbTF = 2.12 ; moulded draft at FP = T

RW/W = C1*C2*C3*e(m1*Fn)^d+m2*cos(*Fn-2)) ; PNA VOL 2 hal 92

= 0.00136dimana;

d = -0.9

C1 = 2223105 . C4 3,7861 (T/B)1,0796 (90 iE) -1,3757= 8.034313

dengan;C4 = 0,2296 (B/L)0,3333 ; untuk B/L 0,25

C4 = 0.1894444iE = 125,67.B/L 162,25CP

2 + 234,32CP

3 +0,1151.[ LCB + {6,8(Ta Tf)}/T]3

= 57.712369Ta = 2.12 ; moulded draft at AP = T

LCB (m) = 1.4542304 ; LCB (%)/100 x Lpp , Diukur dari midshipC2 = 1 ; tanpa bulbC3 = 1 - (0.8*AT/(B*T*CM))

= 1dengan;

AT = 0 ; tidak memekai transomm1 = 0,01404 L/T 1,7525 (1/3/ L) 4,7932 (B/L) C5

= -2.08211dengan;

C5 = 8,0798 CP 13, 8673 CP2 + 6,9844 CP3; untuk Cp 0,8= 1,7301 0,7067 Cp ; untuk Cp > 0,8

C5 = 1.10987171/3/ L = 0.1989027

m2 = C6 . 0,4 . e-0,034 Fn^-3,29= -0.00126

dengan;C6 = -169,385 ; untuk L3/ 512

= -1,69385 + (L/1/3 8,0)/ 2,36 ; untuk 512 < L3/ 1727= 0,0 ; untuk L3/ > 1727

C6 = -1.69385 = 1,446 CP 0,03 L/B untuk L/B 12

= 1,446 CP 0,36 untuk L/B 12 = 1.11071

Tahanan TotalRT = 20023.21 (N)

RT + 15% = 23.03 (kN)

Perhitungan Daya mesinPe = EHP = Effective horse power

Pe = RT x VsPe = 94.76 kw 127.07451 hp

Pd = DHP = Delivered horse powerPd = Pe d = 0,84 -( rpm(L0,5)/10000) ; RPM diambil 75

d d = 0.7918359Pd = 119.6706 kw 160.48086 hp

PB = BHP = Brake Horse PowerPB = Pd

s . rgs = Shaft efficiency

= 0.98 - 0.985 rg = Reduction gear efficiency

= 0.98

PB = 124.6049 kw 92.9179 hpKoreksi :

Kamar mesin di belakang = 3% PB = 3.73815 kwDaerah pelayaran = 15% - 40%PB = 18.6907 kw

15% PBTotal PB = 147.03 KW 1 HP = 0.7457 kw

= 197.18 HP

Main Engine= 2 Unit= 98.59 HP 73.52 KW= 128.20 HP= 1.496 m

Lebar = 0.69 mTinggi = 1.018 mBerat = 0.57 Ton

Koefisien Konsumsi = 0.014 Ton/Hour

Auxiliary EngineKebutuhan AE = 39.44 HP ;Pendekatan 20% ME ditambah kebutuhan RO

Jumlah AE = 2.00 UnitDaya tiap mesin = 39.44 HP 29.406765 kw

Daya Terpasang Tiap Mesin = 42.91 HP= 1.532 m= 0.917 m= 1.173 m= 0.52 Ton

Koefisien Konsumsi = 0.005 Ton/hour

Jumlah Main EngineDaya tiap mesin

Panjang

BeratTinggiLebar

Panjang

Daya Terpasang tiap mesin

Perhitungan Berat dan DisplacementReference : David G.M. Watson, Practical Ship Design

1 HP = 0.7457 kw

Berat MachineryDaya Tiap Mesin = 73.52 KwBerat mesin = 0.568 TonJumlah Mesin = 2 UnitBerat ME = 0.568 Ton

Berat Auxiliary EngineDaya Tiap Mesin = 32.00 KwBerat tiap mesin = 0.52 TonJumlah Mesin = 1.00 UnitBerat AE = 0.52 Ton

Berat RemainderWr = K. MCR0,7K = 0.72 Untuk tankersMCR = 147.03 kwWr = = 11.84 Ton

Total (Wma) = 12.93 Ton

PERHITUNGAN LWT

1. Perhitungan berat baja kapal (David G.M Watson, Practical Ship Design, 1998)

Wst = Wsi' (1+0.05(Cb'-Cb)

Perhitungan WsiWsi = K.E1.36

Perhitungan faktor EE = L.(B+T) + 0.85.L(D-T) + 0.85(l1.h1)+0.75(l2.h2)Dimana,l1 (Panjang bangunan atas) = 4.12 mh1(tinggi l1) = 1.80 ml2(Panjang houses) = 4.80 mh2(tinggi l2) = 1.80 m

= 466.13

Perhitungan tabel K (Tabel 4.1 hal. 85)Faktor K untuk tankers Min Max Daimbil

0.029 0.035 0.029

Wsi = K.E1.36 = 123.47 Ton

Net Steel WeightWsi' = Wsi - (%Scrap . Wsi) . Persen scrap menunjukkan sejumlah bagian bajayang hilang karena proses kerja. Nilai persen scrap merupakan fungsi dari Cb sertajenis dan ukuran kapal. Pendekatan grafik dilakukan untuk menentukan persen scrap.Berdasarkan (David G.M Watson, Practical Ship Design, 1998)

E

Cb %Scrap0.5 150.6 110.7 90.8 70.9 6

1 5

%Scrap = 5,022Cb-1.57% Scrap = 6.193 %

Koreksi %ScrapMin Max Diambil

= 3% 3% 3%= 1% 2% 2%= 0.50% 1% 1%

3%

Total Scrap = 9.19%Wsi' = 112.12 Ton

Baja yang digunakan= 134.82 TonKoreksi perhitungan berat baja kapalRumus diatas pada kapal dengan Cb 0,7 dan 0,8H. Oleh karena itu perlu dilakukan koreksiWst = Wsi' (1+0.05(Cb'-Cb)Cb' = Cb + (1-Cb).((0.8 H-T)/3.T)) = 0.881

Maka,Wst (Berat baja) = 112.15 Ton

2. Perhitungan berat Equipment Outfitting(Ship Design For Efficiency & Economy)L = 41.24B = 8.13D = 3.00Calv = 165 [ kg/m2 ]C eo main deck = 0.18 ton/m2 ;Pendekatan 0,18 - 0,26

Luas Forecastle = 33.51Berat EO Forecastle = 5.53 Ton

Luas Main Deck = 43.20 100.53Berat EO Main Deck = 7.13 Ton

Luas Second Deck House = 23.10Berat EO Second Deck House = 3.81 Ton

Luas Wheel House = 14.40 114.21Berat EO Wheel House = 2.38 Ton 18.84

Berat EO selain houses = 18.06 Ton

Berat Total EO = 36.91 Ton 18.84

114.213. Perhitungan berat instalasi permesinan 18.84

Wme = 12.93 Ton

= 161.99 Ton

4. Perhitungan berat cadanganDiambil= 3%

Wres = 4.859644445 Ton

= 166.85 Ton

KondisiKapal dengan L < 45Kapal dengan L < 60

Kapal dengan L < 100Besarnya penambahan yang digunakan

LWT

Total LWT

PERHITUNGAN DWTI. Payload = 505.5 Ton

II. Consumable per trip :1. Kebutuhan bahan bakar

MDO Main EngineDaya Main Engine = 73.52 kwJumlah Mesin = 2.00Seatime = 68.58 JamKoefisien konsumsi = 0.014 Ton/hourKebutuhan BB Main Engine = 1.86 TonKoreksi 10% 0.19 TonTotal BB Main Engine + 10% = 2.04 Ton

MFO Auxilliary EngineDaya Auxilliary Engine = 32 kwJumlah Mesin = 1.00Turn Around Time = 123.00 JamKoefisien konsumsi = 0.005 Ton/hourKebutuhan BB Auxilliary Engine = 0.666 TonKoreksi 10% 0.067 TonTotal BB Auxilliary Engine + 10% = 0.732 Ton

2. Kebutuhan minyak pelumasDari Watson = 35 Liter/day / 1000 kw

0.035 Liter/day / 1 kw 0.0051462LO Main Engine = 0.0002 Ton/hour 0.2

LO Auxilliary Engine = 0.00004 Ton/hour 0.0 13.53Wlo = 0.019 Ton/Trip 5.28

0.0135278160.0052808

0.018808616

3. Kebutuhan air tawar per trip#kebutuhan air tawar untuk mandi, minum, dan masakKebutuhan air tawar untuk crew = 100 kg/person/daysJumlah crew = 13 orangWaktu pelayaran = 4.62 hariBerat air tawar per trip = 6.01 Ton

#kebutuhan air tawar untuk pendingin mesinKonsumsi air tawar = 2 5 kg/HPDiambil = 2 kg/HPDaya mesin utama = 98.59 HPJumlah mesin utama = 2.00 UnitBerat air tawar = 0.1972 TonWaktu pelayaran = 2.86 HariBerat air tawar per trip = 0.56 Ton/trip

Total berat air tawar = 6.57 Ton

4. Berat makanan (Provisions)Konsumsi provisions = 10 kg/person/daysJumlah crew = 13 orangTurn Around Time = 4.62 HariBerat provisions = 600.8 kg

= 0.60 ton

5. Berat orang dan bawaanKonstanta berat orang dan bawaan = 100 kg/personsJumlah crew = 13 orangBerat crew dan bawaan = 1300 kg

1.3 Ton

= 516.8 Ton

= 683.61 Ton= 636.38 Ton= -47.23 Ton= 7.421821%

Displacement 2 (L x B x T x Cb x rho)Selisih

Total DWT

Displacement 1 (LWT + DWT)

Pendekatan Perencanaan Ruang dan Tonnage

0.41

Input:L = 41.24 m C = 0.02 m Vh = 899B = 8.13 m Cm = 0.013333 m Vm = 152H = 3.00 m H'= 3.01 m Vr = 762T = 2.12 m Cb = 0.875 Vr' = 605

Cb deck = 0.89062

Jarak GadingAsumsi Jarak gading = 2,5L + 410 mm

= 513.10 mmDiambil = 600.00 mm ; Referensi BKI 2006Jumlah gading Total = 69.00

1. Kamar MesinLkm = Lme + Lae + KoreksiKoreksi kamar mesin = 2.00 m Gading Belakang= 3 NoLkm = 5.03 m Gading Depan= 11 NoLebar (B) = 8.13 mTinggi (H) = 3.00 mVolume = 122.54 m3Lkm sesuai gading = 4.80 m

2. Ceruk buritanJarak dari AP = 3.00 m ;5 gadingGading akhir = 3.00 No.Lebar (B) = 4.06 mTinggi (H) = 1.50 mVolume Ceruk Buritan (Vcb) = 9.14 m3 9.139469306 m3

3. Ceruk haluanBerdasarkan BKI Vol II, untuk kapal L < 200 m adalah (0,05 - 0,08)L dari FP.Jarak dari FP = 3.30 m ;diambil 0,08LPanjang Sekat = 4.00 m ; Yang diijinkan 4,135 -6,616 mLebar (B) = 4.06 mTinggi (H) = 3.00 mVolume ceruk haluan (Vch) = 20.10 m3

4. Perencanaan ruang muatVolume ruang yang dibutuhkan = 617.03 m3Vh = mVm = mVr = mVr' =Ruang muat total tersedia = 605.33 m3Persentase Terhadap kebutuhan = 98%

Perencanaan sekat ruang muatPanjang Ruang muat tersedia = 23.62 m ;L-(Lcb+Lkm+Lfc+Lfe+Lfo+Lcof)letak sekat = 11.81letak dari FP = 16.31

Perencanaan Tanki Air BersihKebutuhan Air Bersih = 6.57 TonVolume kebutuhan Air Bersih = 6.57 m3Tinggi = 1.50 mLebar = 3.65 mPanjang = 1.20 m

a) Perencanaan Dimensi Tangki BBKebutuhan Bahan Bakar (MFO) = 2.042 TonVolume Kebutuhan BB = 2.402 m3Koreksi ekspansi = 0.096 m3 Koreksi Ekspansi :Volume Total Bahan Bakar = 2.498 m3 Panas= 2%Tinggi = 1.500 m Konstruksi= 2%Lebar (Starboardside) = 0.694 mLebar (Portside) = 0.694 mPanjang = 1.200 m ;3 jarak gading

b) Perencanaan Dimensi Tangki Diesel OilKebutuhan BB (Diesel Oil) = 0.73 TonVolume Diesel Oil = 0.86 m3Koreksi Ekspansi = 0.03 m3 Koreksi Ekspansi :Volume Total Diesel Oil = 0.90 m3 Panas= 2%Tinggi = 1.38 m Konstruksi= 2%Lebar (Starboardside) = 0.54 mPanjang = 1.20 m ;1 jarak gading

c) Perencanaan Dimensi Tangki Lub OilKebutuhan Lub Oil = 0.02 TonVolume Lub Oil = 0.02 m3Koreksi ekspansi = 0.00 m3 Koreksi Ekspansi :Volume Total Lub Oil = 0.02 m3 Panas= 2%Tinggi = 1.38 m Konstruksi= 2%Lebar (Portside) = 0.01 mPanjang = 1.20 m

d) Perencanaan CofferdamPanjang = 1.20 m ;2 jarak gadingLebar = 8.13 mTinggi = 3.00 mVolume = 29.25 m3

5. Perencanaan Tangki Bahan Bakar & PelumasKebutuhan Volume

a) Kebutuhan bahan bakar (MFO) = 2.04 TonVolume bahan bakar = 2.40 m3Koreksi Ekspansi panas dan konstruksi = 0.10 m3 ;2% panas, 2% konstruksiVolume Total bahan bakar = 2.50 m3

b) Kebutuhan Bahan Bakar (Minyak Diesel) = 0.73 TonVolume minyak diesel = 0.86 m3Koreksi Ekspansi panas dan konstruksi = 0.03 m3 ;2% panas, 2% konstruksiVolume Total minyak diesel = 0.90 m3

c) Kebutuhan minyak lumas WLO = 0.02 TonVolume minyak lumas = 0.02 m3Koreksi Ekspansi panas dan konstruksi = 0.00 m3 ;2% panas, 2% konstruksiVolume Total minyak lumas = 0.02 m3

c) Perencanaan RuangTinggi Double Bottom (Hdb) = 300 + 45B mm

= 0.67 m Persentase LebarLebar (B) = 8.13 m MFO 74%Tinggi (H) = 2.33 m MDO 26%Kebutuhan Volume Ruang = 3.42Panjang Tangki = 1.20 mJumlah gading = 2.00 Endurance 6 VoyageSekat Belakang = 11.00Sekat Depan = 13.00Panjang sesuai gading = 1.20 m

A) Perencanaan Dimensi Tangki BBTinggi = 2.33 mLebar (Starboardside) = 1.25 mLebar (Portside) = 1.67 mPanjang = 1.20 m

B) Perencanaan Dimensi Tangki Diesel OilTinggi = 2.33 mLebar (Starboardside) = 0.60 mLebar (Portside) = 0.60 mPanjang = 1.20 m

C) Perencanaan Dimensi Tangki Lub OilTinggi = 2.33 mLebar = 1.20 mPanjang = 1.20 m

D) Perencanaan CofferdamPanjang = 1.20 m ;pendekatan dua jarak gadingLebar = 8.13 mTinggi = 3.00 mGading Sekat depan = 15.00Gading sekat belakang = 13.00Volume = 29.25

7. Perencanaan Akomodasi1) Forecastle

Panjang = 4.12 m ;Pendekatan 10% Panjang KapalLebar = 8.13 m ; Pendekatan sama dengan BTinggi = 1.80 m ;asumsi dari HLuas Transversal = 14.63 m2Volume = 60.32 m3

2) Deck House at Main DeckPanjang (Ldh) = 4.80 m ; pendekatan Panjang Kamar MesinLebar (Bdh) = 9.00 m ; Pendekatan, B - 2Tinggi (Asumsi) = 1.80 m ;asumsiLuas Transversal = 16.20 m2Volume = 77.76 m3

4) Wheel HousePanjang (Lwh) = 1.80 m ; Pendekatan, Lsd - 1,5Lebar (Bwh) = 8.00 m ; Pendekatan, seukuran dengan BsdTinggi = 1.80 m ;asumsiLuas Transversal = 14.40 m2Volume = 25.92 m3

9. Double BottomTinggi double bottom (Hdb) = 300+45B mm

= 665.64 mm= 0.67 m

Panjang double bottom = 23.62 m ; Gading sekat haluan - Sekat BuritanLebar (Bdb) = 8.13 mVolume = 127.73 m3

10.GROSS TONNAGETotal Enclosed Space = 1119.67 m3K1 = 0.26Gross Tonnage = 292.21

PERHITUNGAN TITIK BERAT KAPAL

Input:L = 41.241 mB = 8.1253 mH = 2.9995 mT = 2.1175 m

Perhitungan :1. Titik berat baja kapalReference : Harvald & Jensen Method (1992)

KG = CKG x DADimana :DA = Tinggi kapal setelah dikoreksi dengan superstructure dan deck house

= D + (Va + Vdh)L . B

Va = Volume bangunan atas (Forecastle)= 60.32 m3

Vdh = Volume Deck House1. Deck House at main deck = 77.76 m32. Second Deck House = 41.58 m33. Wheel House = 25.92 m3Total = 145.26 m3

DA = 3.61 mCKG = Koefisien titik berat KG Type kapal CKG= 0.52 Passanger ship0.67 0.72maka, Large cargo ship0.58 0.64KG = CKG x DA Small cargo ship0.60 0.80= 1.8788 m Bulk carrier 0.55 0.58

Tankers 0.52 0.54LCG = -0,15+LCB% MidshipLCB = 3.53 % -13,5+(19,4*F11)LCG = 3.38 %LCG = 1.392 Dari MidshipLCG = -19.23 Dari FP

Wst = 0.8806 TonW x KG = 1.6543W x LCG = -16.93

2. Titik berat PermesinanReference : Ship Design for Efficiency and Economy , 1998. Page : 173

KGm = Hdb + 0,35 (D-Hdb)Hdb = Tinggi double bottom

= 300 + 45B mm= 1.015638 m

KGm = 1.710 m

LCGm = -0,5L + Lcb + Lkm/2LCGm = -15.22 m ;dari midshipLCGm = -35.84 m ; dari FP

Wme = 12.93 TonW x KG = 22.113W x LCG = -792.6

3. Titik berat Equipment OutfittingReference : Ship Design for Efficiency and Economy , 1998. Page : 166

Kgeo = 1,02 - 1,08*DA ; Diambil 1,02Kgeo = 3.685 m

LCGeoA) LCGeo permesinan

Weo = 3.233 Ton ; Pendekatan 25% Weo TotalLCG1 = -15.22 Dari Midship; Ditengah Lkm, L-Lcb-0,5Lkm

-35.84 Dari FPMomen = -115.9

B) LCGeo ForecastleWeo = 5.53 TonLCG2 = 18.558 Dari Midship`; Ditengah Forecastle deck

-2 Dari FPMomen = -11.4

C) LCGeo Deck House at Main DeckWeo = 7.13 TonLCG2 = -15.22 Dari Midship`; Ditengah Deck House at main deck

-35.84 Dari FPMomen = -255.5

E) LCGeo WheelhouseWeo = 2.38 TonLCG2 = -13.72 Dari Midship`; Ditengah wheel house

-34.34 Dari FPMomen = -81.59

F) LCGeo wheather DeckWeo = 14.828 TonLCG2 = 16.533 Dari FP

37.153 Dari MidshipMomen = 550.91

Momen Total= -47.17LCGeo = -1.278 Dari FPLCGeo = -21.9

Weo = 36.91 TonW x KG = 136.01

W x LCG = -47.17

4. Titik berat ConsumableA) Titik berat air tawar

Wair = 6.57 TonKG = 1.4998 m ; Tinggi Fresh Water Tank dibagi 2LCG = 0.72 Dari AP ; Panjang Fresh Water Tank dibagi 2

-40.52 Dari FPMomen LCG = -266.3Momen KG = 9.8556

B) Titik berat Bahan BakarWbb = 2.77 TonKG = 1.4998 m ; Tinggi FO Tank dibagi 2LCG = 2.4 Dari AP ; Panjang FO Tank dibagi 2


C) Titik berat Minyak LumasWlo = 0.0188 TonKG = 1.4998 m ; Tinggi LO Tank dibagi 2LCG = 2.4 Dari AP ; Panjang LO Tank dibagi 2


D) Titik berat Crew dan Bawaan di deck house at main deckWcr = 0.4 TonKG = 3.9 mLCG = 2.4 Dari AP


F) Titik berat Crew dan Bawaan di WheelhousesWcr = 0.2 TonKG = 1.4998 m ; Tinggi LO Tank dibagi 2LCG = 3.9 Dari AP ; Panjang LO Tank dibagi 2


KG Consumable 1.77LCG Consumable -39.1044 Dari FP

Wcons = 10.36447W x KG = 18.34

W x LCG = -405.296

5. Titik berat PayloadPayload = 505.50 TonKG = 0.6656 mLCG = 20.809 Dari APLCG = -20.43 Dari FPW x KG = 336.48W x LCG = -10328 Dari FP

Titik Berat TotalKG = 0.9222LCG = -20.46 Dari FP

Perhitungan dan Koreksi Freeboard

(Reference : International Convention on Load Lines 1966 and protocol of 1988)Input: Lpp = 41.24 m

Lwl = 42.89 mB = 8.13 mH = 3.00 mT = 2.12 m

Cb = 0.88v = 620.86 m3

Input dataL = Length

96% Lwl pada 0,85D Lpp pada 0,85D

Diambil yang terbesarPendekatan :

0,96 Lwl pada 0,85D = 41.1745 mLpp pada 0,85D = 41.2405 m

L = 41.241 m

Cb = vL.B. D1D1 = 85%D = 2.550 m

Cb = 0.727

s = Panjang superstructure= Lfc = Panjang Forecastle = 4.12 m

Perhitungan :

1. Tipe Kapal :Tipe A : Kapal dengan persyaratan salah satu dari :

1) Kapal yang didesain memuat muatan cair dalam bulk2) Kapal yang mempunyai integritas tinggi pada geladak terbuka dengan akses bukaan

ke kompartemen yang kecil, ditutup sekat penutup baja yang kedap atau material yang equivalent3) Mempunyai permeabilitas yang rendah pada ruang muat yang terisi penuh

Kapal tipe A : Tanker, LNG Carrier

Tipe B : Kapal yang tidak memenuhi persyaratan pada kapal tipe A.Kapal tipe B : Grain carrier, Ore carrier, general cargo, passenger ship, Ro-ro

2. Freeboard standard (Fb)Yaitu freboard yang tertera pada tabel freeboard standar sesuai dengan tipe kapal.

Fb = 354 mm

3. Koreksi-KoreksiCorrection for ship under 100 m in lengthUntuk kapal dengan panjang 24< L < 100 m dan mempunyai superstructure tertutup dengan panjang efektifmencapai 35%L

Fb1 = 7.5 (100-L)(0.35 - E/L)

E = Total panjang efektif superstructure= 4.12 m 35%L = 14.434 m= E < 35% L, tidak ada koreksi

Koreksi = 110.1740514 mmFb1 = 0 mm

2) Block Coefficient CorrectionJika Cb > 0,68 :

Fb2= Fb . [(Cb+0,68)/1,36] 125Koreksi

= 113.958 mmFb2= 113.958 mm

3) Depth CorrectionKoreksi dilakukan apabila D > L/15

Fb3 = R (D-L/15)

R = L/0,48 Untuk L < 120 mR = 250 Untuk L > 120 m

L/15 = 2.749367061 mD = 3.00 m

Maka , koreksiFb3 = 21.49186875

Jika D hs , maka ls = 4.1241 l

h = Tinggi bangunan atas = 2.2 mhs = Tinggi standar bangunan atas = 1.8 ml = Panjang bangunan atas = 4.12 m

ls = Panjang superstructure efektif = 4.12 mE = 4.12 m

x.L = 0.1 L

Jika E < 1.0 L maka harga pengurangan freebard diperoleh dari presentase dibawah ini :

x . L 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9

0 7 14 21 31 41 52 63 75.3 87.7

Bila E berada diantaranya maka harga E diperoleh dengan interpolasi linier%Fb4 = 7%Fb4 = -24.78 mm

5) Koreksi SheerBila kapal menggunakan sheer standart, maka tidak ada koreksi sheer.Kapal SPWB tidak menggunakan sheer, maka :Koreksi Lengkung memanjang kapal (LMK)Tinggi Sheer di FP = 0 m (sf)Tinggi sheer di AP = 0 m (Sa)

A = 1/6 [2.5 (L+30) - 100(Sf-Sa)] x [ 0,75 - (S / 2L)]A = 20.7785 mmB = 0.125*L = 5.15506 mmS = ls = 4.12 mm

Bila :A > 0 Koreksi LMK = AA < 0 dan ABS(A) > B Koreksi LMK = BA < 0 dan ABS(A) < B Koreksi LMK = A

Koreksi LMK = 20.77848089 mm

6) Correction of minimum bow heightKapal SPoB tidak menggunakan bow, maka

Fb6 = 4.80 mmKondisi Koreksi yang digunakanLMKA > 0 LMKALMKA < 0; [LMKA] > LMKBLMKB

Rekapitulasi1) Correction for ship under 100 m in length 0 mm2) Block Coefficient Correction 113.958 mm3) Depth Correction 21.491869 mm4) Koreksi Bangunan atas -24.78 mm5) Koreksi Sheer 20.778481 mm6) Correction of minimum bow height 4.8046911 mm

490.25 mm882.01 mmOK

Total Panjang Efektif Superstructure

Prosentase

Pengura

Total FreeboardActual Freeboard (H-T)

Kondisi Freeboard

0.3 Perhitungan StabilitasInput: Lwl = 140.72 Feet B = 26.66 Feet

T = 6.95 Feet Ld = 13.53 Feet ; Panjang Bangunan AtasBw = 26.66 Feet d = 5.91 Feet ; Tinggi bangunan atasH-T 2.89 Feet Cb = 0.875Dm = 9.84 Feet Cw = 0.9180 = 626.36 Long Ton Cx (Cm)= 0.997Sf = 0 Feet Sa = 0.000 Feet

1 long ton 1.016 metric ton1 foot = m

CPV = Vertical prismatic coefficient at draft H= 0.95

A0 = Area of waterline plane at designed draft= 3443.70 ft2

AM = Area of immersed midship section= 184.64 ft2

S = Mean sheer= Area of centerline plane above minimum depth divided by length= 79.90

A2 = Area of vertical centerline plane to depth D= 1436.98 ft

D = Mean Depth= 10.41 ft

F = Mean Freeboard= 2.89 ft

T = 0+ (((A0+A1)/2) F/35)= 912.50 ton

A1 = area of waterline plane at depth D maybe estimate fromA0 and nature of stations above waterline

Perhitungan Awal

0.000.501.001.502.002.503.003.504.00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Kurva Stabilitas

KurvaStabilitas

A0 and nature of stations above waterline= 3478.13 ft2

d = T - 02.00

= -170.11 tonCW' = A2

L D= 0.98

CX' = AM + BFBD

= 0.94CPV' = 35 T

A1D= 0.88

CPV'' = 35 TA2B

= 0.83CW'' = CW ' - 140d(1-CPV'')

B*D*L= 1.08

f0= H ((A1/A0)-1) 2F(1 - CPV)

= 0.26f1 = D(1-(A0/A1))

2F (1 - CPV' )= 0.15

f2 = 9,1(CX'-0,89) jika CX'>=0.89, maka = 9.1*(CX'-0.89), jika tidak = 0= 0.49

KG = 0.922

Kalkulasi

0.000.501.001.502.002.503.003.504.00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Kurva Stabilitas

KurvaStabilitas

f=0 = 1.249*CPV'4+(-3.4551)*CPV'3+3.5356*CPV'2+(-1.2507)*CPV'+0.42880.46138

f=0,5 = 1.0972*CPV'4+(-3.0685)*CPV'3+2.9550*CPV'2+(-0.7889)*CPV'+0.30500.4627

f=1 = 0.8225*CPV'4+(-1.8735)*CPV'3+0.9772*CPV'2+0.6029*CPV'+(-0.0282)0.4761

h1 = jika 0

Heel Angle () 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00 85.00 90.00GG' sin 1 0.00 0.02 0.05 0.07 0.09 0.12 0.14 0.16 0.18 0.19 0.21 0.22 0.24 0.25 0.26 0.27 0.27 0.27 0.27b1sin 2 0.00 1.51 2.98 4.35 5.59 6.67 7.54 8.18 8.57 8.70 8.57 8.18 7.54 6.67 5.59 4.35 2.98 1.51 0.00b2 sin 4 0.00 0.33 0.62 0.84 0.95 0.95 0.84 0.62 0.33 0.00 -0.33 -0.62 -0.84 -0.95 -0.95 -0.84 -0.62 -0.33 0.00b3 sin 6 0.00 -1.26 -2.19 -2.53 -2.19 -1.26 0.00 1.26 2.19 2.53 2.19 1.26 0.00 -1.26 -2.19 -2.53 -2.19 -1.26 0.00GZ (m) 0.00 0.18 0.44 0.83 1.36 1.97 2.59 3.12 3.43 3.48 3.24 2.76 2.12 1.43 0.83 0.38 0.13 0.06 0.08Ld (m.rad) 0.03 0.08 0.15 0.24 0.34 0.45 0.54 0.59Ld Total 1.83565GZ Max 3.48 mKolom ke - 10.00Heel At GZ max 45.00

Tabel Stabilitas

0.000.501.001.502.002.503.003.504.00

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Kurva Stabilitas

PERHITUNGAN TRIMPerhitungan trim berdasarkan formula dari Parsons (2001).Batasan yang digunakan adalah 0,1 % L.Formula untuk menghitung trim adalah sebagai berikut :

L = 41.24 m Cb = 0.875B = 8.13 m Cwp = 0.918T = 2.117 m V = 620.86 m3

Cm = 0.997 KG = 0.92 mLCB (%) = 3.53 % Midship Cp = 0.87764

LCB (FP) = -18.591 LCG (FP)= -20.45647

KB/T = 0.9-0.3Cm-0.1Cb = 0.51

KB = KB/T x T = 1.09

C1 = 0.1216Cw - 0.041 = 0.07

IT = C1 x Lpp x B3

= 1562.60

BMT = IT/v = 2.52

CIL = 0.35Cw2 - 0.405Cw + 0.146

= 0.07

IL = CIL x B x Lpp3

= 39421.79

BML = IL / V = 63.50

GML = BML + KB - KG = 63.66

Trim = Ta - Tf = (LCG - LCB) x L / GML = 0.3021 0.00733

Kondisi = trim buritanPersentase = 0.73%

Perhitungan Harga Kapal(Reference : Practical Ship Design, D.G.M. Watson)Perhitungan:A. Biaya Pembangunan Kapal

Rekapitulasi Berat :Input Data:Berat Baja Wst= 112.15 TonBerat Perlengkapan Weo= 36.91 TonBerat Permesinan Wme= 12.93 TonConversi Mata Uang 1USD = 10000 RpPerhitungan :

1) Structural CostPst = Wst x CstCst= 3,928.76 $/TonMaka, Pst= 440,612.29 $

Rp. 4,406,122,875

2) Outfiting CostPeo = Weo x CeoWeo= 19,594 $/TonMaka, Peo= 723,143.94 $

Rp. 7,231,439,434.59

3) Machinery CostPme = Wme x CmeWme= 18,399.908 $/TonMaka, Pme= 237,945.697 $

Rp. 2,379,456,971.069

4) Non-Weight CostPnw= Wnw x CnwCnw= 10% ;asumsiMaka, Pnw= 140,170.193 $

Rp. 1,401,701,928.062

Total Ship Investment Cost= 15,418,721,208.680 Rupiah

Ukuran Utama Awal - hambatan dan power.pdfUkuran Utama Awal-BEratUkuran Utama Awal tonageUkuran Utama Awal.titik beratUkuran Utama Awal.biayaUkuran Utama Awal.freeboardUkuran Utama Awal.stabilitasUkuran Utama Awal.trim

ukuran utama

Documents