tekanan tanah pada dinding penahanwidodosuyadi.lecture.ub.ac.id/files/2012/09/mg-9-lateral-3.pdf ·...
TRANSCRIPT
TEKANAN TANAH PADADINDING PENAHAN
METODA RANKINE
TEKANAN TANAH PADADINDING PENAHAN
METODA RANKINE
Moda keruntuhan
F
Gaya F dapat disebabkan oleh:
• gesekan pada dasar (gravity retaining walls)
• masuknya dinding ke dalam tanah (sheet retaining walls)
• angker dan penahan (anchors and struts)
• beban luar
Moda keruntuhan1. Keruntuhan Aktif
Jika gaya F sangat kecil keruntuhan dinding akan terjadi denantanah mendorong keluar.
FArah gerakantanah
Pada umumnya dinding penahan mengalami keruntuhan aktif.
Moda keruntuhan1. Keruntuhan pasif
Jika gaya F sangat besar keruntuhan dinding akan terjadi dengandinding mendorong tanah.
FArah gerakantanah
Moda keruntuhan ini biasanya hanya relevan bila gaya luaryang bekerja sangat besar.
Namun, kondisi pasif lokal dapat terjadi bila ada bagiandinding yang mendorong tanah.
Asumsi bahwa tidak ada gesekan dinding
Tegangan normal yang bekerja pada dinding adalahtegangan utama (principal stress)
Jika dinding vertikal dan permukaan tanah horisontaltegangan vertikal dan horisontal pada massa tanahmerupakan tegangan utama (principal stresses)
Tegangan vertikal dihitung seperti pada umumnya
Teori Rankine
Asumsi bahwa tidak ada gesekan dinding
Tegangan normal yang bekerja pada dinding adalahtegangan utama (principal stress)
Jika dinding vertikal dan permukaan tanah horisontaltegangan vertikal dan horisontal pada massa tanahmerupakan tegangan utama (principal stresses)
Tegangan vertikal dihitung seperti pada umumnya
d1
d2
z
v d z d 1 1 2 1( )
Tegangan total vertikal padakedalaman z adalah
Asumsi bahwa tegangan horisontal dapat dihitung darikriteria keruntuhan. Tanah dimana saja dianggap padakeadaan mulai runtuh.
Dari kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb didapat
Untuk keruntuhan aktif tegangan horisontal akanberkurang menjadi minimum. Yaitu h = teganganutama minimum, dan v = .
Tegangan horisontal minimum (Active) menjadi
Teori Rankine
1 3 2 N c N
Asumsi bahwa tegangan horisontal dapat dihitung darikriteria keruntuhan. Tanah dimana saja dianggap padakeadaan mulai runtuh.
Dari kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb didapat
Untuk keruntuhan aktif tegangan horisontal akanberkurang menjadi minimum. Yaitu h = teganganutama minimum, dan v = .
Tegangan horisontal minimum (Active) menjadi
h
v c N
Nmin 2
Untuk keruntuhan pasif tegangan horisontal akan naik keharga maksimum. Yaitu h = tegangan utamamaksimum, dan v = .
Tegangan horisontal maksimum (Pasif) adalah
Jika tegangan vertikal konstan tegangan horisontal dibatasioleh harga aktif dan pasif.
Dalam cara Rankine keadaan tegangan ditemukan dalamkeadaan seimbang dengan beban yang bekerja dan tanahruntuh. Dalam teori plastisitas pendekatan ini dikenalsebagai metoda batas bawah (lower bound method), carayang aman, penyelesaian yang konservatif.
Teori Rankine
h vN c Nmax 2
Untuk keruntuhan pasif tegangan horisontal akan naik keharga maksimum. Yaitu h = tegangan utamamaksimum, dan v = .
Tegangan horisontal maksimum (Pasif) adalah
Jika tegangan vertikal konstan tegangan horisontal dibatasioleh harga aktif dan pasif.
Dalam cara Rankine keadaan tegangan ditemukan dalamkeadaan seimbang dengan beban yang bekerja dan tanahruntuh. Dalam teori plastisitas pendekatan ini dikenalsebagai metoda batas bawah (lower bound method), carayang aman, penyelesaian yang konservatif.
Teori Rankine
Hubungan antara tekanan aktif dan pasif dapat ditunjukkansecara grafis dengan mempertimbangkan lingkaran Mohr.
c tan
vh
Teori Rankine
Hubungan antara tekanan aktif dan pasif dapat ditunjukkansecara grafis dengan mempertimbangkan lingkaran Mohr.
c tan
vhmin
Teori Rankine
Hubungan antara tekanan aktif dan pasif dapat ditunjukkansecara grafis dengan mempertimbangkan lingkaran Mohr.
c tan
vhmin hmax
Total Stress Analysis
Kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb harus dinyatakan dalamterm tegangan total, dengan mempergunakan undrainedparameters cu, u.
Total stress analysis hanya tepat bila tanah tetap undrained. Inihanya dapat dipergunakan dalam jangka pendek untuk tanahdengan permeabilitas rendah.
Untuk undrained keruntuhan aktif dinding didapat
Kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb harus dinyatakan dalamterm tegangan total, dengan mempergunakan undrainedparameters cu, u.
Total stress analysis hanya tepat bila tanah tetap undrained. Inihanya dapat dipergunakan dalam jangka pendek untuk tanahdengan permeabilitas rendah.
Untuk undrained keruntuhan aktif dinding didapat
h
v uc N
N
2
N =1 +1 -
u
u
sinsin
dan untuk lapisan tanah homogen
v = sat z
dimana
H z
2cN
u
Tegangan Horisontal Total
cu, u sat
sat uH c N
N
2
Jika u tidak nol, ini berpengaruh bahwa undrained strengthbervariasi dengan kedalaman. Tanah harus jenuh untukmenggunakan total stress (undrained) analysis.
Analisis menunjukkan tegangan tarik negatif padapermukaan.
Partikel tanah tidak dapat menahan tarik
Tegangan negatif akibat dari hisapan dalam air pori
Ini sulit untuk mengandalkan gaya-gaya tarik yangbiasanya diabaikan
Tegangan tarik mengurangi gaya yang diperlukan untukstabilitas dinding. Oleh karenanya mengabaikan tegangantarik akan memberikan penyelesaian yang konservatif.
Retak tarik (Tension cracks)
Analisis menunjukkan tegangan tarik negatif padapermukaan.
Partikel tanah tidak dapat menahan tarik
Tegangan negatif akibat dari hisapan dalam air pori
Ini sulit untuk mengandalkan gaya-gaya tarik yangbiasanya diabaikan
Tegangan tarik mengurangi gaya yang diperlukan untukstabilitas dinding. Oleh karenanya mengabaikan tegangantarik akan memberikan penyelesaian yang konservatif.
Retak tarik (Tension cracks)
H z
cu, u
sat
Distribusi tegangan horisontal menjadi
z0
cu, u
sat
sat uH c N
N
2
Kedalaman daerah tarik z0 dapat ditentukan dari
h = 0
v u satc N z 2 0
zc Nu
sat0
2
Retak tarik (Tension cracks)
Dalam daerah tarik, retak dapat terjadi.
Jika ada air akan dapat mengisi retak, dan mengurangi stabilitasdinding. Tegangan horisontal pada dinding menjadi:
z0Air
sat uH c N
N
2
w z0Tanah
Effective Stress Analysis
Kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb harus dinyatakan dalamterm tegangan efektif, menggunakan parameter efektif c’, ’.
Effective stress analysis selalu tepat pada kondisi terdrainasi.Untuk melakukan effective stress analysis tekanan air pori harusdiketahui. Ini biasanya keterbatasan effective stress analysisuntuk penyelidikan stabilitas jangka panjang.
Untuk keruntuhan aktif dinding didapat
Kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb harus dinyatakan dalamterm tegangan efektif, menggunakan parameter efektif c’, ’.
Effective stress analysis selalu tepat pada kondisi terdrainasi.Untuk melakukan effective stress analysis tekanan air pori harusdiketahui. Ini biasanya keterbatasan effective stress analysisuntuk penyelidikan stabilitas jangka panjang.
Untuk keruntuhan aktif dinding didapat
h
v c N
N
2
N =
1 +1 -
sinsin
dan ’v = v - u
dimana
H z
2cN
Effective Stress Analysis
Ditinjau keruntuhan aktif dinding tanah kering
H
c’, ’ dry
dry H c NN 2
Penggunaan c’, ’ berkaitan dengan keruntuhan puncakmenyebabkan perkiraan tegangan tarik yang tidak mungkin.
Ini biasanya lebih tepat dan aman untuk menggunakanultimate atau critical state parameters, c’ = 0, ’ = ’ult
Menggunakan critical state parameters gaya aktif yang lebihbesar diperlukan untuk stabilitas dinding, dan olehkarenanya didapat perkiraan yang lebih aman
Effective Stress Analysis
Penggunaan c’, ’ berkaitan dengan keruntuhan puncakmenyebabkan perkiraan tegangan tarik yang tidak mungkin.
Ini biasanya lebih tepat dan aman untuk menggunakanultimate atau critical state parameters, c’ = 0, ’ = ’ult
Menggunakan critical state parameters gaya aktif yang lebihbesar diperlukan untuk stabilitas dinding, dan olehkarenanya didapat perkiraan yang lebih aman
c’ = 0, ’ = ’ultc’ , ’
Untuk keruntuhan pasif tegangan horisontal pada dindingpenahan pasir kering adalah
Dalam hal critical state parameters c’ = 0, ’ = ’ultmemberi gaya lebih kecil. Namun, ini aman, konservatif,estimasi gaya maksimum tanah dapat menahan.
Adalah penting menggunakan effective vertical stresses,v’ = v - u untuk menghitung tegangan horisontal efectif,h’. dan tegangan horisontal total adalah h = h’ + u
Jika muka air tidak sama pada kedua sisi dinding, air akanmengalir. Tekanan air pori harus ditentukan dari flow netsebelum menghitung v’.
Effective Stress Analysis
h dry z N c N2
Untuk keruntuhan pasif tegangan horisontal pada dindingpenahan pasir kering adalah
Dalam hal critical state parameters c’ = 0, ’ = ’ultmemberi gaya lebih kecil. Namun, ini aman, konservatif,estimasi gaya maksimum tanah dapat menahan.
Adalah penting menggunakan effective vertical stresses,v’ = v - u untuk menghitung tegangan horisontal efectif,h’. dan tegangan horisontal total adalah h = h’ + u
Jika muka air tidak sama pada kedua sisi dinding, air akanmengalir. Tekanan air pori harus ditentukan dari flow netsebelum menghitung v’.
Contoh
Dinding penahan tinggi 10 m menahan lapisan 5 m lempung,3 m pasir dan 2 m lempung seperti gambar. Muka air ada padapermukaan tanah. Hitung tekanan aktif batas segera setelahpembangunan (immediately after construction).
cu = 20 kPau = 5o
sat = 15 kN/m35m lempung
3m pasir
2m lempung
cu = 20 kPau = 5o
sat = 15 kN/m3
c’ = 0’= 35o
sat =20kN/m3
cu = 50 kPau = 0o
sat = 15 kN/m3
Contoh - Short term analysisLapisan 1: lapisan lempung akan undrained pada jangka pendek.
Akan menggunakan total stress (undrained) analysis
c c kPa Nuu
u
2011
119
sinsin
.
Keruntuhan aktif 1 = v and 3 = h
Dari kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb
Keruntuhan aktif 1 = v and 3 = h
Dari kriteria keruntuhan Mohr-Coulomb
h
v u vc N
N
2 43 6119
..
Pada permukaan z = 0, v = 0, h = - 36.6 kPa
Pada dasar lapisan z = 5 m, v = 5x15, h = 26.4 kPa
Contoh - Short term analysis-36.6
26.4
Analisis memperkirakan tegangan tarik antaratanah dan dinding. Ini tidak mungkin, danakan terjadi retak tarik (tension crack).
Karena muka air ada di permukaan makaretakan akan terisi air, dan distribusi tekananakan sbb:
z0 = 2.91 m
26.4
Analisis memperkirakan tegangan tarik antaratanah dan dinding. Ini tidak mungkin, danakan terjadi retak tarik (tension crack).
Karena muka air ada di permukaan makaretakan akan terisi air, dan distribusi tekananakan sbb:
26.4
w z
9.81 x 2.91
Contoh - Short term analysis
Lapisan 2: Pasir, shg disipasi excess pore pressures akan cepat.Tidak dapat menggunakan total stress analysis.
Untuk pasir dalam jangka pendek dianggap fully drained.H Harus menggunakan effective stress analysis.
c c N
011
3 69
sinsin
.c c N
011
3 69
sinsin
.
Shg keruntuhan aktif ’1 = ’v dan ’3 = ’h dan darikriteria Mohr-Coulomb
h
v vc N
N
2
3 69.
Contoh - Short term analysis
z v u ´v = v - u ´h = ´v/3.69 u h = ´h + u
5 75 49 26 7 49 56
8 135 78.4 56.6 15.3 78.4 93.7
Lapisan 2
z v u ´v = v - u ´h = ´v/3.69 u h = ´h + u
5 75 49 26 7 49 56
8 135 78.4 56.6 15.3 78.4 93.7
Note:bagian terbesar dari tekanan horisontal adalah karena air
Contoh - Short term analysis
Lapisan 3: Lempung, maka total stress (undrained) analysisuntuk jangka pendek
c c kPa Nuu
u
5011
1
sinsin
Bila u = 0 kriteria Mohr-Coulomb berkurangmenjadi
1 = 3 + 2 cu
Bila u = 0 kriteria Mohr-Coulomb berkurangmenjadi
1 = 3 + 2 cu
z v h
8 135 35
10 165 65
Contoh - Short term analysisDistribusi tekanan akhir adalah
28.5
26.456
2.91
2.09
Gaya yang diperlukan untukmelawan keruntuhan aktif dapatditentukan dari diagram tekanan
F = 0.5x28.5x2.91
+ 0.5x26.4x2.09
+ 56x3 + 0.5x(93.7-56)x3
+ 35x2 + 0.5x(65-35)x2
= 393.7 kN/m
56
93.735
65
3
2
Gaya yang diperlukan untukmelawan keruntuhan aktif dapatditentukan dari diagram tekanan
F = 0.5x28.5x2.91
+ 0.5x26.4x2.09
+ 56x3 + 0.5x(93.7-56)x3
+ 35x2 + 0.5x(65-35)x2
= 393.7 kN/m
Contoh 2
Dinding penahan tinggi 5m menahan tanah berlempung, yangberada di atas highly permeable sandstone. Jika muka air didasar tanah lempung, dan selevel dengan bagian atas sandstonetentukan gaya minimum yang diperlukan untuk menjagastabilitas dinding untuk jangka pendek dan panjang. Parametertanah adalah sbb:
c kPa c kN mu uo
ulto
sat 37 5 0 25 19 3, , , , / c kPa c kN mu uo
ulto
sat 37 5 0 25 19 3, , , , /
Clayey soil
Sandstone
5 m
Contoh 2 - Short termShort term undrained - total stress analysis
Gaya minimum untuk stabilitas – keruntuhan aktif
h
v u vc N
N
2
11967 8
..
Pada permukaan h = - 67.8 kPa, at 5 m h = 11.9 kPa
Dengan masuknya air pada retakan tarik, maka tekanan yangbekerja pada dinding:
Pada permukaan h = - 67.8 kPa, at 5 m h = 11.9 kPa
Dengan masuknya air pada retakan tarik, maka tekanan yangbekerja pada dinding:
zo = 4.25 m
11.9
4.25x 9.81
F kN m 12
9 81 4 2512
119 0 75 9312. . . . . /
Contoh 2 - Long termLong term - Effective stress analysis
Tekanan air pori – ditentukan dari flow net
5 mX
u h zw ( )
Ambil datum pada dasar lempung,sehingga pada X
h = ho - h = 5 - (5/3)x1 = 10/3
z = (2/3)x5 = 10/3
u = 0
Contoh 2 - Long term
h
v vc N
N
2
2 46.
Effective stress analysis dengan c’ = 0, ’ = 25o
Untuk u = 0, maka ’v = v = sat z
Pada dasar dinding h = ’h = 38.6 kPa
sehingga F = 0.5 x 38.6 x 5 = 96.4 kN/m
Untuk u = 0, maka ’v = v = sat z
Pada dasar dinding h = ’h = 38.6 kPa
sehingga F = 0.5 x 38.6 x 5 = 96.4 kN/m