perilaku dinding pasangan bata rangka glugu laminasi berpengaku akibat beban siklik

8/20/2019 Perilaku Dinding Pasangan Bata Rangka Glugu Laminasi Berpengaku Akibat Beban Siklik

1/70

i

HALAMAN JUDUL

PERILAKU DINDING PASANGAN BATA DENGAN RANGKAKAYU KELAPA (GLUGU) LAMINASI BERPENGAKU

AKIBAT BEBAN SIKLIK

SKRIPSIDisusun untuk memenuhi sebagian persyaratan

memperoleh gelar Sarjana Teknik

Jurusan/Program Studi Teknik Sipil

Disusun Oleh :

Desty Natalia

H1D011066

KEMENTERIAN RISET, TEKNOLOGI DAN PENDIDIKAN TINGGI

UNIVERSITAS JENDERAL SOEDIRMAN

FAKULTAS TEKNIK

JURUSAN/PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL

PURWOKERTO

2015


2/70

ii

BIODATA

1.

Nama lengkap : Desty Natalia

2.

Jenis kelamin : Perempuan

3. Tempat dan tanggal lahir : Jakarta, 25 Desember 1992

4. Nama ayah : U. Komarudin

5. Nama ibu : Lilis Herawati

6. Alamat rumah : Jalan I Gusti Ngurah Rai Buaran II

Rt/Rw 07/08 No. 20C Kel. Jatinegara,

Jakarta Timur 13930

7.

Hobi : Olahraga, Wisata Kuliner, Traveling

8. Riwayat pendidikan :

a.

TK : TK Islam Al-Hana Jakarta (1998 – 1999) b. SD : SDN 10 Pagi Duren Sawit (1999 – 2005)

c. SMP : SMPN 255 Jakarta (2005 – 2008)

d. SMA : SMAN 61 Jakarta (2008 – 2011)

9. Prestasi :

a. Finalis Lomba Menulis Jurnalistik Telkomsel

b. Finalis Lomba Logo APEC Indonesia oleh Kemenbudpar

c.

Finalis Menulis Indo

10. Pengalaman organisasi :

a.

Staf Divisi Minat dan Bakat HMTS UNSOED Tahun 2013-2014

b. Staf Biro Mentoring Unit Kerohanian Islam SALMAN MM Teknik

UNSOED Tahun 2014-2015.


3/70

iii

LEMBAR PENGESAHAN

Tugas Akhir dengan Judul:

PERILAKU DINDING PASANGAN BATA DENGAN RANGKA

KAYU KELAPA (GLUGU) LAMINASI BERPENGAKU

AKIBAT BEBAN SIKLIK

BEHAVIOUR OF BRICK MASONRY WITH LAM INATED

COCONUT TIMBER (GLUGU) BRACED FRAME UNDER

CYCLIC LOADI NG

Disusun oleh:

DESTY NATALIA

NIM: H1D011066

Diajukan untuk memenuhi salah satu persyaratan

memperoleh gelar Sarjana Teknik pada

Jurusan/Program Studi Teknik Sipil

Fakultas Teknik

Universitas Jenderal Soedirman

Diterima dan disetujui

Pada tanggal: .............................

Pembimbing I Pembimbing II

Dr. Nor Intang S.H., ST., MT. NIP. 19710602 200312 1 001 Yanuar Haryanto, ST., M. Eng. NIP. 19810117 200505 1 001

Mengetahui:

Dekan Fakultas Teknik

Nasta’in, S.T., M.T NIP. 197309122000031001


4/70

iv

HALAMAN PERNYATAAN KEASLIAN SKRIPSI

Dengan ini saya menyatakan bahwa dalam Skripsi ini tidak terdapat karya yang

pernah diajukan untuk memperoleh gelar kesarjanaaan di suatu Perguruan Tinggi,

dan sepanjang pengetahuan saya juga tidak terdapat karya atau pendapat yang

pernah ditulis atau diterbitkan oleh orang lain, kecuali yang secara tertulis diacu

dalam naskah ini dan disebutkan dalam daftar pustaka.

Purbalingga, November 2015

Desty Natalia

NIM. H1D011066


5/70

v

ABSTRAK

PERILAKU DINDING PASANGAN BATA DENGAN RANGKAKAYU KELAPA (GLUGU) LAMINASI BERPENGAKU

AKIBAT BEBAN SIKLIK

Desty Natalia

Pemanfaatan kayu sebagai bahan struktural bangunan merupakan salah

satu bentuk dukungan terhadap pelaksanaan green construction di dunia, namun

karena ketersediaannya yang semakin menipis, maka harus ada alternatif alamiah

sebagai pengganti kayu yang juga bersifat renewable, sustainable, dan workable

pada pemasangannya. Salah satu solusi yang ditawarkan pada penelitian ini

sebagai pengganti alamiah kayu adalah penggunaan kayu kelapa (glugu) laminasi.

Kajian ini terkait pemanfaatan glugu laminasi sebagai struktur tahan gempa pada

dinding yang bertujuan untuk mengetahui perilaku dinding pasangan bata dengan

rangka glugu laminasi berpengaku akibat beban siklik memperoleh nilai kapasitas

beban dinding, daktilitas lendutan dinding, mengetahui energi serapan (Hysteretic

Energy dan Potential Energy), dan pola keruntuhan yang terjadi. Benda uji yang

dibuat berupa dinding pasangan bata tanpa plesteran, dengan campuran mortar 1:6

dan untuk campuran beton 1:2:3. Pengujian siklik yang dilakukan menggunakan

pembebanan berdasarkan FEMA 461 yang menstimulasikan beban gempa,

dengan kenaikan awal 0,5 mm sampai siklus ke-10 dan siklus selanjutnyakenaikan 5 mm dengan tiga kali siklus perulangan. Untuk keakuratan pembacaan

simpangan, dipasangi 4 buah LVDT pada titik-titik tertentu. Analisis perhitungan

dan data pengujian yang dilakukan didapatkan bahwa kinerja kehandalan dinding

pasangan bata rangka glulam berpengaku melebihi dinding pasangan bata rangka

beton bertulang dari segi Hysteretic Energy, Potential Energy dan EVDR.

Sedangkan kapasitas beban dan daktilitas dinding pasangan bata rangka glulam

berpengaku berada dibawah dinding pasangan bata rangka beton bertulang,

dengan perbedaan sebesar 0,12 kN pada beban maksimumnya dan 4,893 untuk

daktilitas.

Kata kunci: kayu kelapa, batu bata, kayu laminasi, siklik.


6/70

vi

ABSTRACT

BEHAVIOUR OF BRICK MASONRY WITH LAM INATEDCOCONUT TIMBER (GLUGU) BRACED FRAME UNDER

CYCLIC LOADI NG

Desty Natalia

Utilization of timber as a structural building material is one form of

support for implementation green construction in the world, but due to its

availability that is decreasing, then there should be a natural alternative as a

replacement of timber are also renewable, sustainable, and workable on the

installation. One solution offered in this study as a substitute for natural timber is

the use of coconut timber (glugu) laminated. This study related the utilization

glugu laminated as earthquake resistant structure wall that aims to determine the

behavior of brick masonry wall with glugu laminated braced frame under cyclic

load, obtaining a value of load capacity of walls, wall displacement ductility,

determine the energy absorption (Hysteretic Energy and Potential Energy), and

pattern of collapse happened. Test specimen was made in the form of masonry

wall without plastering, with a mixture of mortar 1:6 and for a concrete mix of

1:2:3. Tests was performed under cyclic loading based on FEMA 461 which

stimulate seismic load, with displacement increasing 0.5 mm for first cycles until10th cycles and the next cycles increasing 5 mm with three repetitive. To more

accurate, we fitted with 4 pieces LVDT at certain points. The test results obtained,

found that the performance reliability of brick masonry wall glulam braced frame

exceeds the masonry walls reinforcement concrete frame in terms of Hysteretic

Energy, Potential Energy, and EVDR. While load capacity and ductility of brick

masonry walls glulam braced frame under masonry walls reinforcement concrete

frame with the difference of 0.12 kN at maximum load and 4.893 for ductility.

Keywords : coconut timber, bricks masonry, timber laminated, cyclic.


7/70

vii

MOTO DAN PERSEMBAHAN


8/70

viii

KATA PENGANTAR

Puji syukur kehadirat Allah SWT atas segala rahmat dan karunia-Nya,

sehingga penyusun dapat menyelesaikan laporan tugas akhir dengan judul ”

Perilaku Dinding Pasangan Bata Dengan Rangka Kayu Kelapa (Glugu) Laminasi

Berpengaku Akibat Beban Siklik ” dengan baik. Tersusunnya laporan tugas akhir

ini tidak lepas dari bantuan semua pihak. Oleh karena itu, pada kesempatan ini

penyusun mengucapkan terima kasih kepada:

1.

Nasta’in S.T, M.T selaku Dekan Teknik,2. Arwan Apriyono S.T. M.Eng selaku Ketua Jurusan Teknik Sipil,

3. Dr. Nor Intang Setyo H. S.T., M.T. selaku Pembimbing 1

4. Yanuar Haryanto S.T., M.Eng. selaku Pembimbing 2,

5. Dr. I.G.L Bagus Eratodi S.T., M.T. selaku sponsor utama penelitian ini,

6.

Riadiano Muhammad selaku partner tugas akhir dan tim GBA yang selalu

meluangkan waktu, tenaga, dan pikirannya

7. Keluarga yang memberikan semangat dan energi untuk bekerja,

8.

Mas Kino, laboran yang senantiasa membantu dan membimbing

9. Teman-teman angkatan 2011 yang telah membantu dalam penyelesaian

laporan tugas akhir ini, dan

10. Semua pihak yang telah membantu penyusunan laporan tugas akhir ini baik

secara langsung maupun tidak langsung.

Penyusun menyadari bahwa dalam penyusunan laporan ini masih terdapat

banyak kekurangan dan masih jauh dari sempurna. Oleh karena itu, kritik dan

saran yang membangun sangat diharapkan. Semoga laporan tugas akhir ini dapat

berguna bagi penyusun sendiri maupun pihak lain yang berkepentingan.

Purbalingga, November 2015

Penyusun


9/70

ix

DAFTAR ISI

HALAMAN JUDUL ................................................................................................ i

BIODATA ............................................................................................................... ii

LEMBAR PENGESAHAN ................................................................................... iii

HALAMAN PERNYATAAN KEASLIAN SKRIPSI .......................................... iv

ABSTRAK ............................................................................................................... v

ABSTRACT ........................................................................................................... vi

MOTO DAN PERSEMBAHAN .......................................................................... vii

KATA PENGANTAR ......................................................................................... viii

DAFTAR ISI .......................................................................................................... ix

DAFTAR GAMBAR ............................................................................................. xi

DAFTAR TABEL ................................................................................................ xiv

DAFTAR LAMPIRAN .......................................................................................... xv

BAB I PENDAHULUAN ........................................................................................ 1

A. Latar Belakang ................................................................................................... 1

B. Rumusan Masalah .............................................................................................. 2

C. Tujuan ................................................................................................................. 3

D. Manfaat............................................................................................................... 3

E. Batasan Masalah ................................................................................................. 4

BAB II TINJAUAN PUSTAKA DAN LANDASAN TEORI ................................ 5

A. Tinjauan Pustaka ................................................................................................ 5

B. Landasan Teori ................................................................................................... 9

1.

Kayu Kelapa (Glugu) .............................................................................. 9

2.

Kayu Laminasi ...................................................................................... 11

3.

Karakteristik Batu Bata ......................................................................... 12

4. Karakteristik Bahan Mortar................................................................... 14

5. Daktilitas ............................................................................................... 14

6.

Kiteria Kehandalan Sistem Struktur ..................................................... 16

7. Mekanisme Kegagalan Dinding Batu Bata ........................................... 19

BAB III METODE PENELITIAN......................................................................... 20

A. Bahan Penelitian ............................................................................................... 20

B. Peralatan Penelitian .......................................................................................... 21

C. Benda Uji .......................................................................................................... 25

D. Pelaksanaan Penelitian ..................................................................................... 28

BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN .............................................................. 35

A. Uji pendahuluan ............................................................................................... 35

1. Uji Mekanika Kayu Kelapa (Glugu) Laminasi .................................... 35

2. Uji Pasangan Batu Bata ......................................................................... 37

3.

Uji Mortar ............................................................................................. 37

B. Pengujian Dinding Siklik ................................................................................. 38

1.

Kapasitas Beban .................................................................................... 38

2. Hysteretic Energy (HE) dan Potential Energy (PE ) ............................. 41

3.

Equivalent Viscous Damping Rasio (EVDR) ....................................... 43

4.

Kekakuan Siklus dan Daktilitas ............................................................ 44

5.

Pola Keruntuhan .................................................................................... 47


10/70

x

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN ................................................................ 51

A. Kesimpulan ...................................................................................................... 51

B. Saran ................................................................................................................. 52

DAFTAR PUSTAKA ............................................................................................ 53

LAMPIRAN ........................................................................................................... 55


11/70

xi

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2. 1 Detail benda uji (Susanti, 2011) ........................................................ 5

Gambar 2. 2 Kapasitas beban lateral dinding (JICA, 20012) ................................ 8

Gambar 2. 3 Nilai simpangan pada saat beban maksimum dinding (JICA, 2012) 8

Gambar 2. 4 Nilai kekakuan dinding (JICA, 2012) ............................................... 9

Gambar 2. 5 Faktor daktilitas perpindahan (Wakabayashi, 1986)....................... 15

Gambar 2. 6 Hysteretic loop dan potential energi ............................................... 17

Gambar 2. 7 Gagal geser (kiri) dan lentur (kanan) pada pasangan dinding bata

(Eratodi, dkk 2013) ................................................................................................ 19

Gambar 3. 1 Kayu kelapa (glugu) laminasi yang telah dibentuk dan di planner . 21

Gambar 3. 2 Alat uji hydraulic kapasitas 20 ton (alat kempa laminasi) .............. 21

Gambar 3. 3 Alat planner kayu ........................................................................... 22

Gambar 3. 4 Head crane kapasitas 5 ton ............................................................. 22

Gambar 3. 5 Load cell .......................................................................................... 23

Gambar 3. 6 Linear Variable Different Transducer (LVDT) .............................. 23

Gambar 3. 7 Hydraulic pump untuk pengujian siklik .......................................... 24

Gambar 3. 8 Hydraulic jack yang dihubungkan ke baja canal dinding ............... 24

Gambar 3. 9 Data logger sebagai pembaca besaran simpangan dan beban ........ 24

Gambar 3. 10 Loading reaction ............................................................................. 25

Gambar 3. 11 Benda uji tekan sejajar serat glugu laminasi ................................... 25

Gambar 3. 12 Benda uji tarik sejajar serat glugu laminasi .................................... 26

Gambar 3. 13 Benda uji lentur glugu laminasi ...................................................... 26

Gambar 3. 14 Benda uji tekan mortar .................................................................... 26


12/70

xii

Gambar 3. 15 Benda uji geser dan lekat pasangan bata ......................................... 26

Gambar 3. 16 Benda uji tekan pasangan bata ........................................................ 27

Gambar 3. 17 Dinding pasangan bata dengan rangka beton bertulang .................. 27

Gambar 3. 18 Dinding pasangan bata dengan rangka kayu kelapa laminasi

berpengaku ......................................................................................................... 27

Gambar 3. 19 Diagram alir penelitian .................................................................... 28

Gambar 3. 20 Pemasangan kerangka dengan lantai perletakan ............................. 30

Gambar 3. 21 Pembuatan dinding pasangan bata pada kerangka .......................... 30

Gambar 3. 22 Pengujian kuat tekan sejajar serat glugu laminasi ........................... 31

Gambar 3. 23 Pengujian kuat lekat pasangan bata ................................................. 31

Gambar 3. 24 Pengujian kuat tekan pasangan bata ................................................ 31

Gambar 3. 25 Pengujian kuat tekan mortar ............................................................ 32

Gambar 3. 26 Perangkaian loading frame.............................................................. 32

Gambar 3. 27 Pemasangan baja profil canal ke rangka dinding ............................ 32

Gambar 3. 28 Pemasangan load cell dari hydraulic jack ke profil baja ................. 33

Gambar 3. 29 Setup pengujian dinding pasangan bata .......................................... 33

Gambar 3. 30 Loading pattern FEMA 461 ............................................................ 34

Gambar 4. 1 Grafik kuat tekan sejajar serat glugu laminasi ................................ 35

Gambar 4. 2 Grafik kuat lentur glugu laminasi ................................................... 36

Gambar 4. 3 Grafik kuat tarik glugu laminasi ..................................................... 36

Gambar 4. 4 Grafik hysteretic loops dinding rangka beton bertulang (DRB) ..... 38

Gambar 4. 5 Grafik hysteretic loops dinding rangka glugu berpengaku (DGP) . 38

Gambar 4. 6 Grafik hubungan HE dengan nomor siklus DGP ............................ 41


13/70


14/70

xiv

DAFTAR TABEL

Tabel 2. 1 Hasil pengujian cyclic model baja (Susanti, 2011) ........................... 6

Tabel 2. 2 Hasil pengujian cyclic model bambu (Susanti, 2011) ....................... 6

Tabel 2. 3 Spesifikasi benda uji (JICA, 2012) ................................................... 8

Tabel 2. 4 Sifat mekanik kayu kelapa (Awaludin, 2011) ................................. 10

Tabel 2. 5 Kekuatan dinding (IAEE 1986) ...................................................... 14

Tabel 3. 1 Nomor siklus dan simpangan rencana ............................................ 34

Tabel 4. 1 Hasil uji mekanika glugu laminasi .................................................. 37

Tabel 4. 2 Data beban simpangan tiap siklus pengujian DGP ......................... 39

Tabel 4. 3 Data beban simpangan tiap siklus pengujian DRB ......................... 40

Tabel 4. 4 Perhitungan daktilitas benda uji DRB ............................................. 46

Tabel 4. 5 Perhitungan daktilitas benda uji DGP ............................................. 46


15/70

xv

DAFTAR LAMPIRAN

Lampiran 1 Hasil Pengujian Siklik Dinding Pasangan Bata

Lampiran 2 Data dan Grafik Hysteretic Loops

Lampiran 3 Perhitungan HE, PE, EVDR, dan Kc Tiap Siklus


16/70

1

BAB I

PENDAHULUAN

A. Latar Belakang

Pemanfaatan kayu sebagai bahan struktural bangunan merupakan salah satu

bentuk dukungan terhadap pelaksanaan green construction di dunia, namun

karena ketersediaannya yang semakin menipis, maka harus ada alternatif alamiah

sebagai pengganti kayu yang juga bersifat renewable, sustainable, dan workable

pada pemasangannya. Salah satu solusi yang ditawarkan pada penelitian ini

sebagai pengganti alamiah kayu adalah penggunaan kayu kelapa/glugu laminasi

(glulam). Ketersedian kayu kelapa (glugu) ini sangat melimpah di Indonesia, tidak

terbatas pada daerah pegunungan atau dekat pantai.

Balok laminasi atau dikenal sebagai glulam (glued-laminated timber)

merupakan salah satu produk kayu rekayasa yang tertua. Balok laminasi terbuat

dari dua atau lebih kayu gergajian yang direkat dengan arah serat sejajar satu sama

lain, berbentuk lurus atau lengkung tergantung peruntukannya (Moody, dkk

1999). Pengunaan balok laminasi sebagai bahan struktural memiliki kelebihan-

kelebihan dibandingkan balok kayu tanpa laminasi. Beberapa kelebihan balok

laminasi adalah dalam hal ukuran, bentuk arsitektural, penampang lintang,

pengeringan, penggunaan kayu yang lebih efisien dan ramah lingkungan (Moody,

dkk 1999). Keuntungan penggunaan balok laminasi adalah meningkatkan sifat-

sifat kekuatan dan kekakuan, memberikan pilihan bentuk geometri yang lebih

beragam, memungkinkan untuk penyesuaian kualitas laminasi dengan tingkat


17/70

2

tegangan yang diinginkan dan meningkatkan akurasi dimensi dan stabilitas bentuk

(Serrano, 2003 dalam Herawati, 2008).

Gempa bumi di Indonesia akhir-akhir ini banyak menyisakan sorotan tentang

kegagalan konstruksi yang ditujukan pada pakar konstruksi di Indonesia, maka

telah banyak tuntutan untuk perancangan konstruksi yang tahan terhadap gempa.

Untuk mendapatkan struktur yang kuat terhadap pengaruh gempa, perlu dirancang

struktur yang kaku pada saat gempa kuat terjadi, sehingga pada saat terjadi gempa

kuat, struktur mempunyai kemampuan untuk menghalangi deformasi yang besar

tanpa mengakibatkan keruntuhan.

Rata-rata bangunan di Indonesia berfungsi sebagai tempat tinggal, yang

dindingnya terbuat dari dinding bata, maka peningkatan kinerja dinding bata

terhadap beban gempa dapat menjadi prioritas utama untuk mengurangi kerugian

yang ada ketika gempa terjadi. Oleh karena itu, perlu diadakannya penelitian

mengenai perkuatan dinding bata dengan bermacam variasi, khususnya

menggunakan struktur kerangka glugu laminasi pada bangunan rumah sederhana.

B. Rumusan Masalah

Berdasarkan latar belakang yang telah diuraikan di atas, maka rumusan

masalah yang akan dipecahkan adalah sebagai berikut:

1. Berapa nilai kapasitas beban yang dapat dicapai dinding pasangan bata rangka

glugu laminasi dengan pengaku akibat beban siklik?

2.

Berapa nilai daktilitas lendutan (displacement) yang dihasilkan dinding

pasangan bata rangka glugu laminasi dengan pengaku ketika diuji siklik?


18/70

3

3.

Berapa besar energi serapan yang terjadi pada dinding pasangan bata rangka

glugu laminasi dengan pengaku?

4. Bagaimana pola retakan yang timbul pada dinding pasangan bata rangka glugu

laminasi dengan pengaku ketika diuji siklik?

C. Tujuan

Tujuan dari penelitian ini adalah sebagai berikut ini:

1. Mengetahui kapasitas beban ultimit yang terjadi pada dinding pasangan bata

rangka glugu laminasi dengan pengaku

2.

Mengetahui daktilitas dari kurva beban-lendutan pada dinding rangka glugu

laminasi dengan pengaku

3. Mengetahui besaran energi serapan untuk nilai Hysteretic Energy (HE)

4. Mengetahui pola retak pada dinding pasangan bata rangka glugu laminasi

dengan pengaku.

D. Manfaat

Penelitian ini diharapakan dapat meningkatkan nilai tambah bagi kayu

kelapa yang banyak terdapat di Indonesia, baik secara ekonomi maupun

fungsionalnya itu sendiri. Selain itu, pemanfaatan kayu kelapa (glugu) ini dapat

menjadi alternatif inovasi bagi penggunaan kayu yang produksinya semakin

menipis, karena pengembangan glugu laminasi dapat dilakukan dengan mudah,

dan mempunyai kelebihan dalam hal ukuran dan dapat menyesuaikan kekuatan

laminasi dengan tegangan yang diinginkan. Selanjutnya, hasil dari penelitian ini

dapat menjadi referensi atau acuan untuk penelitian selanjutnya.


19/70

4

E. Batasan Masalah

Penelitian ini dilakukan berdasarkan batasan-batasan masalah sebagai berikut:

1. Kayu yang digunakan dalam penelitian adalah kayu kelapa yang telah

dilaminasi sebelumnya

2. Tidak meninjau karakteristik fisika dan kimia dari kayu kelapa atau glugu yang

digunakan.


20/70

5

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA DAN LANDASAN TEORI

A. Tinjauan Pustaka

Susanti (2011) telah meneliti pengaruh penggunaan pengekang pada dinding,

dengan menggunakan respon gempa. Bracing yang digunakan berbahan baja dan

bambu, dengan diameter tulang baja 6 mm dan dimensi bambu 8 x 8 mm. Dinding

yang digunakan merupakan pasangan batu bata merah tanpa spesi penutup pada

dinding (plesteran).

Gambar 2. 1 Detail benda uji (Susanti, 2011)

Model yang digunakan berupa 12 dinding menggunakan bracing baja, dengan

6 benda uji akan dipasang bracing pada fase pracetak dan sisanya pada fase pasca

retak. Dan 12 model dinding bracing bambu, dengan 6 benda uji yang dipasangan

bracing pada fase pracetak dan sisanya pada fase pasca retak. Semua model benda

uji akan dibebani monotonic dan cyclic yang diasumsikan sebagai beban gempa.

Hasil pengujian cyclic dari model benda uji baja dan bambu, dapat dilihat pada

Gambar 2.2 dan Gmabr 2.3

Bracing Bambu

Bracing Baja


21/70

6

Tabel 2. 1 Hasil pengujian cyclic model baja (Susanti, 2011)

Tabel 2. 2 Hasil pengujian cyclic model bambu (Susanti, 2011)

Daktilitas yang diperoleh dari pengujian dinding tersebut, menghasilkan

daktilitas perpindahan rerata pada model bracing baja sebesar 62,74, model

bracing bambu 31,216, model tanpa bracing baja 3,354, dan model tanpa bracing

bambu 8,782. Daktilitas struktur ditinjau dari SNI 03-2847-2002, hanya model

tanpa bracing baja yang berada dalam rentang daktilitas parsial (1 < µ < 5,3)

sementara model lainnya berada pada rentang daktilitas penuh.

Sedangkan, Hakam (2011) dinding bata yang digunakan menggunakan

perkuatan jaring kawat dan plesteran, dengan menggunakan metode displacement

control. Mortar menggunakan perbandingan campuran 1 : 4 dan perkuatan jaring


22/70

7

kawat dengan diameter 0,75 m. Dinding bata yang dibuat tidak menggunakan

rangka dan lantai perletakan, namun dinding bata dibuat tegak lurus yang salah

satu sisinya menjadi perletakan tumpuan. Permodelan benda uji dibuat 4 buah,

dinding bata polos tanpa perkuatan, dinding bata dengan perkuatan jaring kawat,

dinding bata dengan plesteran, dan dinding bata dengan perkuatan jaring kawat

dan plesteran. Dari penelitian tersebut didapat beban ultimit pada dinding bata

polos tanpa perkuatan sebesar 42 kg dengan perpindahan yang terjadi 9 mm,

dinding bata dengan perkuatan jaring kawat 72 kg dengan perpindahan yang

terjadi 13,5 mm, dinding bata dengan plesteran mendapat beban ulitmit 318 kg

dengan perpindahan yang terhajadi 15 mm, dan dinding bata dengan perkuatan

jaring kawat dan plesteran mendapat beban ulitmit 225 kg dengan perpindahan

yang terhajadi 10,5 mm. Untuk pola keretakan yang terjadi pada semua benda uji

berupa keretakan vertikal, yang terdapat pada ikatan pasangan batu bata (spesi)

dan pecahnya batu bata.

Pengujian dinding siklik juga pernah dilakukan oleh Japan Internasional

Cooperation Agency (JICA) di Pusat Penelitian Bandung dengan tema

“Experiment and Numerical Study of Masonsry Confined Wall”. Penelitian

tersebut berfokus pada beberapa parameter seperti, dimensi kolom, beton, mortar

dan kualitas bata, diameter tulangan, sambungan pondasi, dan pengaruh pleseteran

serta adanya bukaan (jendela) pada dinding.


23/70

8

Tabel 2. 3 Spesifikasi benda uji (JICA, 2012)

Gambar 2. 2 Kapasitas beban lateral dinding (JICA, 20012)

Gambar 2. 3 Nilai simpangan pada saat beban maksimum dinding (JICA, 2012)


24/70

9

Gambar 2. 4 Nilai kekakuan dinding (JICA, 2012)

Dari grafik hasil di atas, pada penelitian yang dilakukan (JICA, 2012) benda

uji BU-7 dengan spesifikasi pada Tabel 2.3 mencapai beban maksimum sebesar

7,71 kN siklus tekan (+) dan 7,45 kN siklus tarik (-) dengan rerata 7,58 kN. Dan

besaran simpangan rerata untuk BU-7 sebesar 6,09 mm dan nilai kekakuan rerata

3,6805. Pola keretakan yang terjadi pada BU-7 didominasi keretakan geser pada

dinding bata, yang terdegradasi kekuatan dan kekakuannya akibat pembebanan

berulang (siklik).

B. Landasan Teori

1. Kayu Kelapa (Glugu)

Di Indonesia pohon kelapa merupakan tanaman yang terluas di dunia, sekitar

3.334,1 Ha atau 30% dari luas tanaman kelapa di dunia. Sifat kayu kelapa bagian

tepi mempunyai kekuatan dan kekerasan yang tinggi, sedangkan bagian inti

mempunyai kekuatan dan kekerasan yang rendah sehingga tidak cocok digunakan

untuk kayu konstruksi (Santoso dkk, 2000). Menurut penelitian Triwiyono (1998),

apabila standar PKKI 1961 kayu kelapa dapat dikelompokkan dalam kelas kuat II,

dengan data-data berat jenis antara 0,85 – 0,94 g/cm3

dan kuat lentur bagian tepi


25/70

10

kayu mencapai 605 kg/cm2. Kekuatan kayu kelapa untuk ketinggian pohon 10

meter keatas, satu meter bagian pangkal dan empat meter bagian ujung tidak baik

digunakan untuk struktur. Kayu kelapa yang berasal dari pohon kurang dari 10

meter kurang baik untuk bahan konstruksi. Kayu kelapa yang mempunyai

kenampakan fisik berupa serabut yang cukup rapat dan warna coklat (gelap)

mempunyai kekuatan yang lebih besar dibanding dengan bagian yang berwarna

putih/terang (Triwiyono, 1998 dalam Eratodi dkk, 2013).

Menurut Sulc (1981) dalam Sitompul (2009), berbeda dengan kayu pada

umumnya batang kelapa memiliki sel pembuluh yang berkelompok (vuscular

bundles) yang menyebar lebih rapat pada bagian tepi daripada bagian tengah serta

pada bagian bawah dan atas batang. Hal ini mengakibatkan kayu gergajian kelapa

memiliki kekuatan yang berbeda-beda. Awaludin (2011), menghasilkan data-data

sifat mekanik untuk kayu kelapa (glugu), ditunjukkan pada Tabel 2. 4.

Tabel 2. 4 Sifat mekanik kayu kelapa (Awaludin, 2011)

Bagian Pinggir Bagian Tengah

Pengujian sejajar serat

Kuat tekan rerata (MPa) 54,29 24,82

Standar variasi (MPa) 9,97 10,33

Kuat tekan acuan (MPa) 22,96 4,74

MOE rerata (GPa) 8,87 4,16

Standar variasi (GPa) 2,22 1,56

Kuat geser rerata (MPa) 6,18 3,21Standar variasi (MPa) 1,07 0,81

Kuat geser acuan (MPa) 2,68 1,13

Pengujian tegak lurus serat

Kuat tekan rerata (MPa) 28,57 14,98


Kuat tekan acuan (MPa) 11,06 4,82

Pengujian kuat lentur

Kuat lenur rerata (MPa) 95,97 45,49


Kuat lentur acuan (MPa) 50,71 22,73


26/70

11

2. Kayu Laminasi

Structural glued laminated timber atau dikenal dengan laminasi adalah

teknologi pengolahan kayu dengan menyatukan beberapa lapis kayu dengan lem

pada kedua sisinya kemudian diberi tekanan. Proses pengeleman ini biasanya

dilakukan mengikuti arah panjang kayu. Selanjutnya Canadian Wood Council

(2000) menyatakan bahwa laminasi adalah cara yang efektif dalam penggunaan

kayu berkekatan tinggi dengan dimensi terbatas menjadi elemen struktural yang

besar dalam berbagai bentuk dan ukuran. Sementara itu Serrano (2003)

menyatakan bahwa keuntungan penggunaan balok laminasi adalah meningkatkan

sifat-sifat kekuatan dan kekakuan, memberikan pilihan bentuk geometri yang

lebih beragam, memungkinkan untuk penyesuaian kualitas laminasi dengan

tingkat tegangan yang diinginkan dan meningkatkan akurasi dimensi dan stabilitas

bentuk.

Pada penelitian Rofaida (2008) pengujian kuat lekat kayu laminasi sebagai

struktur kolom dengan kuat lekat rata-rata, masing-masing benda uji dengan

kombinasi kayu meranti dan kayu kelapa, kombinasi kayu meranti utuh, dan

kombinasi kayu kelapa utuh, mendapati hasil tertinggi pada benda uji KKK

(kombinasi kayu 3 lapis kelapa-kelapa-kelapa) dengan kuat lekat sebesar 67,33

kg/cm3. Untuk beban maksimum rata-rata yang mampu dipikul oleh kolom

laminasi denan variasi penempatan kayu meranti di luar dan kayu kelapa di dalam

sebesar 4.366,67 kg, untuk penempatan kayu kelapa di luar dan kayu meranti di

dalam beban maksimum yang mampu dipikul sebesar 4.333,33 kg, sementara

kolom kayu meranti utuh mampu memikul beban maksimum sebesar 4.700 kg.


27/70

12

Penggunaan kayu laminasi di beberapa negara untuk berbagai keperluan telah

lama dikenal. Selain di Amerika Serikat, penggunaan kayu laminasi di Eropa,

Amerika Utara dan Jepang juga sudah sangat beragam, dari balok penyangga pada

rangka rumah sampai elemen struktur pada bangunan non perumahan (Lam &

Prion, 2013 dalam Herawati, 2008).

3. Karakteristik Batu Bata

a.

Kuat tekan pasangan batu bata

Kuat tekan pasangan batu-bata adalah kemampuan maksimum dari pekerjaan

pasangan batu-bata dengan mortar. Standar prosedur percobaan kuat tekan

pasangan batu-bata yang disyaratkan oleh ASTM C 1314-03, adalah sebagai

berikut:

(2.1)

dimana; f’c = kuat tekan dinding pasangan batu-bata (MPa)

Pu = beban uji maksimum (N)

W = massa alat bantu (N)

b = lebar benda uji

h = tinggi benda uji

b. Ikatan pasangan batu bata

Merupakan kemampuan menerima beban maksimum dari ikatan antara

mortar dan batu-bata, dan disyaratkan oleh ASTM E 518-03. Secara matematis

dapat dihitung dengan rumus:


28/70

13

(2.2)

dimana: R = modulus of rupture (MPa)

P = beban maksimum yang ditunjukan mesin (N)

Ps = berat sampel (N)

l = panjang bentang (mm)

b = lebar sampel (mm)

d = tebal sampel (mm)

c. Kuat lentur pasangan batu bata

Berdasarkan SNI 03-4265-1996

(2.3)

dimana: f lt = kuat lentur pasangan batu-bata (MPa)

Pu = beban uji maksimum pada mesin tes (N)

c = jarak antara garis netral dengan serat tarik terluar (mm)

l = panjang bentang (mm)

I = inersia penampang (mm4)

d. Kuat geser pasangan batu bata

Adalah kemampuan menerima beban geser maksimum dari ikatan antara

mortar dan batu-bata. Standar prosedur yang disyaratkan ASTM E 519-02 dan

persamaan yang digunakan adalah:

(2.4)


29/70

14

dimana: f vh = kuat geser horizontal dinding pasangan batu-bata (MPa)

Pu = beban maksimum yang ditunjukan mesin (N)

W = massa alat bantu (N)

h = panjang bidang geser (mm)

b = lebar sampel (mm)

4. Karakteristik Bahan Mortar

Kuat tarik dan geser dinding pasangan bata penting untuk struktur tahan

gempa, mortar dengan campuran semen : pasir sebesar 1 : 6 berdasarkan volume

atau harus setara dengan kekuatan minimum (IAEE Committe 1986). Campuran

mortar yang tepat untuk berbagai kategori konstruksi, direkomendasikan IAEE

pada Tabel 2.5.

Tabel 2. 5 Kekuatan dinding (IAEE 1986)

Mortar mixTensilestrength

(MPa)

Shearingstrength

(MPa)

Compressive strength in MPa

corresponding to crushing strength of

masonry unitCement Sand

3,5 7,0 10,5 14,0

1 12 0,04 0,22 1,5 2,4 3,3 3,9

1 6 0,25 0,39 2,1 3,3 5,1 6,0

1 3 0,71 1,04 2,4 4,2 6,3 7,5

5.

Daktilitas

Daktilitas merupakan kemampuan suatu struktur gedung untuk mengalami

simpangan pasca-elastic yang besar secara berulang kali dan bolak-balik akibat

beban gempa diatas beban gempa yang menyebabkan terjadinya pelelehan

pertama, sambil mempertahankan kekuatan dan kekakuan yang cukup, sehingga

struktur gedung tersebut tetap berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di


30/70

15

ambang keruntuhan. Faktor daktilitas struktur adalah rasio antara simpangan

maksimum struktur gedunng akibat pengaruh gempa rencana pada saat mencapai

kondisi ambang keruntuhan (δu) dan simpangan struktur gedung pada saat

terjadinya pelelehan pertama (δy) yaitu: (SNI 03-1726-2002)

(2.5)

dimana: µ = daktilitas

µm = daktilitas maksimum

δu = simpangan ultimit (mm)

δy = simpangan leleh (mm)

Karena kapasitas lendutan plastis akibat beban siklik berbeda dari akibat

beban monotonik, maka menurut Wakabayashi (1986) dengan menggunakan

lendutan plastis akumulasi yang terjadi selama pembebanan siklik, δu sering

disebut δu*, seperti pada Gambar 2.4.

Gambar 2. 5 Faktor daktilitas perpindahan (Wakabayashi, 1986)


31/70

16

6. Kiteria Kehandalan Sistem Struktur

Hysteretic loop antara perpindahan dan beban dijadikan dasar untuk

mendapatkan parameter seperti beban ultimit, kekakuan, daktilitas, dan disipasi

energi (Caronge, 2011).

a. Hysteretic Loop

Kurva hysteretic loop dihasilkan dari pengujian dengan pembebanan bolak-

balik merupakan hubungan antara beban dan simpangan, hubungan ini

menunjukkan kapasitas dan perilaku struktur dalam menerima dan menahan

beban pada tiap siklusnya. Semakin datar hysteretic loop yang terjadi pada tiap

siklus, hal ini menunjukkan semakin rendahnya kekakuan geser yang terjadi

akibat beban luar. Selain itu juga, dari kurva hysteretic loop dapat diketahui

kandungan energi yang diserap mauun yang dilepas oleh masing-masing struktur

(Caronge, 2011).

b. Hysteretic Energy (HE)

Hysteretic energy merupakan luasan total dari kurva tertutup (bentuk daun)

pada hysteretic loop diambil pada setiap siklusnya. Energi ini merupakan energi

serapan (energi disipasi) pada dinding untuk setiap siklus pada Gambar 2.6.

Besarnya energi serapan pada setiap siklus menunjukkan kemampuan struktur

untuk menyerap dan meredam beban luar yang bekerja.


32/70

17

Gambar 2. 6 Hysteretic loop dan potential energi

c. Potential Energy (PE) dan Kekakuan Siklus (Kc)

Potential energy (PE) pada setiap siklus merupakan luasan total segitiga ABC

dan DEF pada Gambar 2.6. Energi potensial merupakan energi maksimum yang

dimiliki atau disimpan oleh benda uji untuk melakukan usaha (gaya kali jarak atau

simpangan) pada beban dan simpangan yang maksimum.

Kekakuan siklus (Kc) merupakan kekakuan struktur akibat beban luar yang

berkerja pada setip siklus. Kekakuan merupakan besarnya gaya yang mampu

ditahan atau diserap oleh struktur, apabila kondisi hysteretic loops antara beban-

simpangan siklus positif dan negatif tidak seimbang, maka kekakuan siklus positif

dan negatifnya dihitung sendiri, seperti pada persamaan berikut: (Caronge, 2011).

dan (2.6)

dimana: k c(+) dan k c(+) = kekakuan siklus positif dan negatif (kN/mm)

P(+) dan P(+) = beban siklus positif dan negatif (kN)

δ(+) dan δ(+) = simpangan siklus positif dan negatif (mm)

A

BC

D

E

F


33/70

18

Kekakuan strukur akan mengalami penurunan setiap siklusnya yang disebut

degdrasi kekakuan siklus, hal ini disebabkan pembebanan siklik yang

menyebabkan efek fatique pada struktur. Besarnya kekakuan struktur tiap siklus

dapat dinyatakan dalam persentase terhadap kekakuan awal struktur pada masing-

masing benda uji.

d. Equivalent Viscous Damping Ratio (EVDR)

Menurut Widodo (2001) dalam Caronge (2011) koefisien redaman

dinyatakan dalam rasio redaman (damping ratio) dimana setiap jenis material

akan mempunyai rasio redaman yang berbeda. Damping ratio menunujukkan

seberapa besar rasio redaman yang dimiliki oleh masing-masing struktur untuk

meredam dan memancarkan energi yang diterima seiring dengan perubahan

bentuk, kelelehan dan kerusakan struktur yang terjadi. Semakin besar nilai

damping ratio maka semakin besar pula kemampuan struktur untuk menyerap

energi. Efektifitas gaya redaman akan bergantung pada lamanya pembebanan,

walaupun struktur mempunyai rasio redaman yang cukup tinggi tetapi pada

pembebanan yang relatif singkat seperti pada peristiwa ledakan maka efektifitas

penyerapan energinya relatif kecil. Redaman yang efektif selanjutnya akan banyak

mengurangi atau mengeliminasi goyangan. Equivalent Viscous Damping Ratio

(EVDR) dapat diperhitungkan berdasarkan:

(2.7)

dimana: EVDR = Equivalent Viscous Damping Ratio

HE = Hysteretic Energy (kN.mm)

PE = Potential Energy (kN.mm)


34/70

19

7. Mekanisme Kegagalan Dinding Batu Bata

Menurut Eratodi dkk (2013) Mekanisme kegagalan panel bata dinding

tergantung pada arah pembebanan gempa. Ada dua skenario yang mungkin

terjadi:

a.

Gempa mengguncang tanah sejajar dengan sumbu memanjang dinding, juga

dikenal sebagai in-plane beban gempa , atau

b. Gempa tanah bergetar tegak lurus sumbu memanjang dinding, atau out-of

plane seismic

Gambar 2. 7 Gagal geser (kiri) dan lentur (kanan) pada pasangan dinding bata (Eratodi,

dkk 2013)


35/70

20

BAB III

METODE PENELITIAN

A. Bahan Penelitian

Bahan-bahan yang digunakan dalam penelitian ini diantaranya yaitu:

1. Beton

Beton yang digunakan dalam penelitian ini dibuat secara konvensional,

dengan perbandingan 1 : 2 : 3 (semen : pasir : kerikil). Semen yang digunakan

merupakan Tipe I merek PT. Semen Gresik, sedangkan agregat halus yang

digunakan berasal dari gunung Merapi, dan agregat kasar berupa batu pecah.

Untuk air yang digunakan berasal dari jaringan air bersih di Laboratorium

Struktur JTSL FT-UGM.

2.

Mortar

Mortar yang digunakan sebagai pengisi atau perekat batu bata menggunakan

campuran 1 : 6.

3. Baja tulangan

Diameter tulangan yang digunakan adalah Ø10 untuk tulangan utama dan Ø8

untuk sengkang.

4.

Kayu kelapa (glugu) laminasi

Kayu kelapa yang digunakan berasal dari daerah Yogyakarta yang telah

dilaminasi dengan menggunakan lem perekat merek Presto, Gambar 3.1

menunujukkan glugu laminasi yang telah jadi.


36/70

21

Gambar 3. 1 Kayu kelapa (glugu) laminasi yang telah dibentuk dan di planner

B. Peralatan Penelitian

Peralatan yang digunakan pada penelitian ini, yaitu:

1. Hydraulic test (kapasitas 20 ton)

Digunakan sebagai alat kempa untuk kayu kelapa yang akan dilaminasi

(Gambar 3.2).

Gambar 3. 2 Alat uji hydraulic kapasitas 20 ton (alat kempa laminasi)

2. Planner kayu

Digunakan untuk menyeragamkan ukuran glugu laminasi yang telah jadi,

agar selanjutnya dapat dibentuk sesuai dimensi rangka dan uji mekanik yang

direncanakan (Gambar 3.3).


37/70

22

Gambar 3. 3 Alat planner kayu

3.

Baja profil C

Baja profil canal tipe UNP 100 digunakan sebagai alat perambatan gaya

lateral dari hydraulic jack menuju dinding, yang dipasang mengapit balok rangka.

4. Head crane (kapasitas 5 ton)

Head crane digunakan untuk memindahkan benda uji dinding dan setting

loading frame di titik yang telah disiapkan (Gambar 3.4).

Gambar 3. 4 Head crane kapasitas 5 ton

5. Load cell

Load cell berfungsi untuk meneruskan beban dari hydraulic jack ke elemen

dinding dan disambungkan kabel ke data logger , sehingga besaran beban yang

diberikan dapat terbaca (Gambar 3.5).


38/70

23

Gambar 3. 5 Load cell

6. Linear Variable Differential Transducer (LVDT)

LVDT digunakan untuk mengukur simpangan yang terjadi pada dinding

ketika diuji siklik, dengan kapasitas 50 mm seperti pada Gambar 3.6.

Gambar 3. 6 Linear Variable Different Transducer (LVDT)

7. Hydraulic jack dan hydraulic pump

Hydraulic jack digunakan untuk mendorong load cell agar mentransfer beban

yang diberikan dari dorongan hydraulic pump (Gambar 3.7 dan Gambar 3.8).


39/70

24

Gambar 3. 7 Hydraulic pump untuk pengujian siklik

Gambar 3. 8 Hydraulic jack yang dihubungkan ke baja canal dinding

8. Data logger dan laptop

Data logger digunakan untuk merekam hasil data beban dari load cell dan

besaran simpangan dari LVDT. Kemudian data tersebut ditransfer melalui sebuah

software, agar dapat dibaca secara komputerisasi melalui laptop (Gambar 3.9).

Gambar 3. 9 Data logger sebagai pembaca besaran simpangan dan beban

9.

Loading frame

Loading frame berfungsi sebagai tempat perletakan hydraulic pump dan

hydraulic jack dan harus dipasang sejajar dengan baja profil C yang mengapit

rangka balok dinding (Gambar 3.10).


40/70

25

Gambar 3. 10 Loading reaction

C. Benda Uji

Benda uji sifat mekanika pada kayu kelapa (gugu) laminasi dibuat dengan

ukuran sesuai SNI 03-3958-1995 (Gambar 3.11) untuk uji tekan sejajar serat, SNI

03-3399-1994 (Gambar 3.12) untuk uji tarik, dan SNI 03-3959-1995 (Gambar

3.13) untuk uji lentur, sedangkan untuk benda uji mortar mengacu SNI 03-6825-

2002 (Gambar 3.14). Untuk pengujian kuat lekat mengacu pada SNI 03-4165-

1996 (Gambar 3.15) dan untuk pengujian kuat tekan pasangan bata mengacu pada

SNI 03-4164-1996 (Gambar 3.16).

Gambar 3. 11 Benda uji tekan sejajar serat glugu laminasi


41/70

26

Gambar 3. 12 Benda uji tarik sejajar serat glugu laminasi

Gambar 3. 13 Benda uji lentur glugu laminasi

Gambar 3. 14 Benda uji tekan mortar

Gambar 3. 15 Benda uji geser dan lekat pasangan bata


42/70

27

Gambar 3. 16 Benda uji tekan pasangan bata

Benda uji dinding pasangan bata dibuat dengan spesifikasi yang dapat dilihat

pada Gambar 3.17 dan Gambar 3.18.

Gambar 3. 17 Dinding pasangan bata dengan rangka beton bertulang

Gambar 3. 18 Dinding pasangan bata dengan rangka kayu kelapa laminasi berpengaku


43/70

28

D. Pelaksanaan Penelitian

Untuk pembuatan benda uji dinding pasangan bata maupun pembuatan benda

uji pendahuluan, beserta pengujian siklik dilakukan di Laboratorium Struktur

JTSL FT UGM. Sedangkan, uji pendahuluan dilakukan di Laboratorium

Teknologi Bahan FT-UNSOED.

Gambar 3. 19 Diagram alir penelitian

MULAI

Perancangan Benda Uji

Pembuatan Glu u Laminasi

Pembuatan Benda Uji Pendahuluan:

- Sifat Mekanika Glulam

- Pasangan Batu Bata

- Mortar

Persiapan Alat dan Bahan

Pengujian Pendahuluan:

- Kuat tekan, lentur, dan tarik (sejajar serat) glulam

- Kuat tekan dan lekat pasangan bata

- Kuat tekan mortar

Pembuatan Dindin Benda U i

Pengujian Siklik

Kesimpulan

Analisis dan Pembahasan

Selesai


44/70

29

Pelaksanaan penelitian disusun menurut prosedur seperti disajikan diagram

alir (flowchart) penelitian pada Gambar 3.19. Secara umum penelitian ini dibagi

menjadi beberapa tahapan sebagai berikut:

1. Merancang pendimensian dinding, model dinding yang akan digunakan,

spesifikasi tulangan yang akan digunakan pada dinding rangka beton, dan

rencana peletakan bracing pada dinding rangka glugu

2.

Mempersiapkan bahan-bahan dan peralatan yang akan digunakan untuk

pembuatan benda uji

3. Kayu kelapa (glugu) yang digunakan dilem secara berlapis-lapis setelah itu

dikempa dan menghasilkan glugu laminasi. Karena bentuknya yang beragam,

nantinya glugu laminasi tersebut akan di planner menggunakan alat agar

ukurannya seragam dan dapat digunakan untuk pengujian

4.

Glugu laminasi yang telah jadi, selanjutnya dibentuk sesuai standar yang

telah ditetapkan untuk pengujian mekanik, yaitu kuat tekan sejajar serat, kuat

lentur, dan kuat tarik

5. Membuat rangka glugu laminasi dinding, untuk balok, kolom dan sloof

berukuran seragam 7/14 cm. Untuk pengaku menggunakan glugu laminasi

7/14 dipasang secara diagonal 45° dari tiap sudut atas rangka sejauh 30 cm.

Kemudian, sisi-sisi rangka dipasang angkur sebagai perkuatan daya lekat

rangka dengan pasangan bata

6.

Memasang kerangka dinding yang telah diberi angkur pada sisi-sisi

vertikalnya ke lantai perletakan, agar kerangka dinding menempel dengan

pondasi maka dibaut dengan lem beton antara sisi bawah kerangka dengan


45/70

30

pondasi. Untuk memperkuat sambungan dan menghindari kegagalan pada

daerah sambungan kerangka dan pondasi, diberi plat baja dikedua sisi

kerangka dan dudukan beton

Gambar 3. 20 Pemasangan kerangka dengan lantai perletakan

7. Perakitan tulangan kolom, balok, dan sloof untuk dinding pembanding

dengan kerangka beton

8.

Pembuatan benda uji pasangan bata dan mortar, bersamaan dengan

pembuatan dinding karena material yang digunakan sama

9. Pembuatan dinding pasangan bata pada rangka beton, untuk mortar

perbandingan 1:6 dan pekerjaan pembetonan menggunakan perbandingan

1:2:3 untuk kolom, balok, dan sloof.

Gambar 3. 21 Pembuatan dinding pasangan bata pada kerangka


46/70

31

10.

Pembuatan dinding pasangan bata pada rangka glugu laminasi menggunakan

perbandingan mortar 1:6 dan tanpa plesteran

11. Uji mekanis glugu laminasi, terhadap kuat tekan sejajar serat, kuat lentur dan

kuat tariknya, dan uji tekan dan lekat pasangan bata menggunakan UTM.

Serta uji tekan mortar dengan compression testing machine

Gambar 3. 22 Pengujian kuat tekan sejajar serat glugu laminasi

Gambar 3. 23 Pengujian kuat lekat pasangan bata

Gambar 3. 24 Pengujian kuat tekan pasangan bata


47/70

32

Gambar 3. 25 Pengujian kuat tekan mortar

12.

Setting alat pengujian siklik, mulai dari perangkaian loading frame,

pemasangan baja profil canal ke rangka dinding, dan pemasangan hydraulic

jack dan hydraulic pump ke loading frame

Gambar 3. 26 Perangkaian loading frame

Gambar 3. 27 Pemasangan baja profil canal ke rangka dinding


48/70


49/70

34

Gambar 3. 30 Loading pattern FEMA 461

Tabel 3. 1 Nomor siklus dan simpangan rencana

15. Proses analisis dan pembahasan dari hasil pengujian

16.

Penarikan kesimpulan.

SiklusSimpangan Maksimum (+/-)

(mm)Siklus

Simpangan Maksimum (+/-)

(mm)

1 0,5 26 30,0

2 1,0 27 30,0

3 1,5 28 35,0

4 2,0 29 35,0

5 2,5 30 35,0

6 3,0 31 40,0

7 3,5 32 40,0

8 4,0 33 45,0

9 4,5 34 45,010 5,0 35 45,0

11 5,0 36 50,0

12 5,0 37 50,0

13 10,0 38 50,0

14 10,0 39 55,0

15 10,0 40 55,0

16 15,0 41 55,0

17 15,0 42 60,0

18 15,0 43 60,0

19 20,0 44 60,020 20,0 45 65,0

21 20,0 46 65,0

22 25,0 47 65,0

23 25,0 48 70,0

24 25,0 49 70,0

25 30,0 50 70,0


50/70

35

BAB IV

HASIL DAN PEMBAHASAN

A. Uji pendahuluan

Dalam penelitian ini kami melakukan tiga pengujian pendahuluan, yaitu

pertama terhadap glulgu laminasi, yang kedua terhadap pasangan batu bata dan

ketiga uji kuat mortar. Pada glugu laminasi, sifat mekanika yang diuji adalah kuat

tekan, kuat lentur, kuat tarik dan kuat geser. Sedangkan pada batu bata dilakukan

pengujian kuat tekan pasangan batu bata dan kuat lekat pasangan batu bata.

1. Uji Mekanika Kayu Kelapa (Glugu) Laminasi

Pengujian kuat tekan sejajar serat glugu laminasi pada benda uji 1

menghasilkan data sebesar 74,2 MPa, benda uji 2 sebesar 76,72 MPa dan benda

uji 3 sebesar 68,56 MPa, dapat dilihat pada Gambar 4.1.

Gambar 4. 1 Grafik kuat tekan sejajar serat glugu laminasi

Hasil pengujian kuat lentur glugu laminasi benda uji 1 sebesar 36,636 MPa

untuk f y (tegangan leleh) dan 65,604 MPa untuk f u (tegangan ultimit). Benda uji 2


51/70

36

sebesar 48,564 MPa untuk f y dan 76,68 MPa untuk f u. Benda uji 3 menghasilkan

nilai sebesar 75,828 MPa untuk f y dan 126,948 MPa untuk f u, seperti terlihat pada

Gambar 4.2.

Gambar 4. 2 Grafik kuat lentur glugu laminasi

Hasil pengujian kuat tarik glugu laminasi untuk benda uji 1 sebesar 59 MPa,

benda uji 2 sebesar 66 MPa dan benda uji 3 sebesar 60 MPa (Gambar 4.3).

Gambar 4. 3 Grafik kuat tarik glugu laminasi

Kesimpulan hasil pengujian pada mekanik glugu laminasi, adalah untuk kuat

tekan rerata sejajar serata 73,16 MPa, untuk kuat lentur rerata pada tegangan leleh

(f y) 53,676 MPa dan tegangan ultimit (f u) 89,744 MPa, dan untuk kuat tarik rerata

didapatkan sebesar 61,677 MPa, dapat dilihat di Tabel 4.1.


52/70

37

Tabel 4. 1 Hasil uji mekanika glugu laminasi

PengujianRerata

(MPa)

Maksimum

(MPa)

Minimum

(MPa)

Kuat Tekan Sejajar Serat 73,16 76,72 68,56

Kuat Lentur (Leleh) 53,676 75,828 36,636

Kuat Lentur (Ultimit) 89,744 126,948 65,604

Kuat Tarik 61,67 66 59

2. Uji Pasangan Batu Bata

Hasil pengujian kuat tekan pasangan batu bata yang didapat, untuk benda uji

BT-1 sebesar 25,114 MPa, BT-2 sebesar 18,806 MPa, BT-3 sebesar 22,983 MPa

dan BT-4 sebesar 18,599 MPa. Maka dari ke-empat benda uji tekan tersebut

didapat kuat tekan rerata sebesar 21,36 MPa. Sedangkan, untuk uji lekat pasangan

batu bata BL-1 adalah sebesar 15,986 MPa.

3. Uji Mortar

Kuat tekan yang didapat pada compression testing machine pada saat uji

tekan mortar, dikonversi ke dalam newton dan dibagi dengan luasan benda uji

tersebut, yaitu 50 mm x 50 mm dan nilai kuat tekan yang diperoleh dapat dilihat

pada Tabel 4.2.

Tabel 4.2. Hasil uji tekan mortar

Kuat Tekan Mortar (MPa)

MT-1 2,0

MT-2 2,8

MT-3 2,2

Rerata : 2,33


53/70

38

B. Pengujian Dinding Siklik

1.

Kapasitas Beban

Hubungan antara beban dan simpangan hasil pengujian dapat dilihat pada

kurva hysteretic loops pada Lampiran 2, Gambar 4.4 dan Gambar 4.5.

Gambar 4. 4 Grafik hysteretic loops dinding rangka beton bertulang (DRB)

Gambar 4. 5 Grafik hysteretic loops dinding rangka glugu berpengaku (DGP)

Pada grafik hysteretic loops yang terjadi pada DGP, menghasilkan kapasitas

beban maksimum (P peak ) sebesar 0,99 kN untuk siklus tekan (+) dan 0,98 kN

untuk siklus tarik (-), dengan beban maksimum rerata 0,985 kN. Dan pada DRB

menghasilkan kapasitas beban rerata 1,105 kN. Selanjutnya, Tabel 4.2

menunjukkan data data beban dan simpangan saat pengujian yang didapat pada


54/70

39

tiap siklus benda uji DGP dan Tabel 4.3 menunjukkan data beban dan simpangan

pada tiap siklus untuk benda uji DRB.

Tabel 4. 2 Data beban simpangan tiap siklus pengujian DGP

SiklusBeban(kN)

Simpangan(mm)

A(kN.mm)

SiklusBeban(kN)

Simpangan(mm)

A(kN.mm)

Tekan (+) Tarik (-)

1 0,08 0,5 0,00 1 -0,1 -0,5 0,00

2 0,15 1 0,06 2 -0,23 -1 0,08

3 0,2 1,5 0,09 3 -0,3 -1,475 0,13

4 0,24 2 0,11 4 -0,3 -2 0,16

5 0,24 2,5 0,12 5 -0,4 -2,45 0,166 0,21 3 0,11 6 -0,46 -3,15 0,30

7 0,26 3,5 0,12 7 -0,46 -3,525 0,17

8 0,29 4,025 0,14 8 -0,53 -4 0,24

9 0,36 4,5 0,15 9 -0,53 -4,55 0,29

10 0,37 5,025 0,19 10 -0,57 -5 0,25

11 0,37 5 -0,01 11 -0,59 -5,175 0,10

12 0,38 5,075 0,03 12 -0,57 -5,075 -0,06

13 0,74 10,1 2,81 13 -0,8 -10 3,37

14 0,62 10 -0,07 14 -0,84 -10 0,00

15 0,59 10,025 0,02 15 -0,83 -10,275 0,23

16 0,88 15,325 3,90 16 -0,98 -15 4,28

17 0,99 15 -0,30 17 -0,65 -14,85 -0,12

18 0,8 14,95 -0,04 18 -0,75 -15,425 0,40

19 0,87 20,4 4,55 19 -0,8 -20,05 3,58

20 0,45 20,175 -0,15 20 -0,9 -20,35 0,26

21 0,48 20,125 -0,02 21 -0,81 -20 -0,30

22 0,81 24,65 2,92 22 -0,86 -26 5,01

23 0,68 25 0,26 23 -0,86 -25 -0,86

24 0,7 25,675 0,47 24 -0,38 -25,05 0,03Jumlah 15,45 Jumlah 17,70


55/70

40

Tabel 4. 3 Data beban simpangan tiap siklus pengujian DRB

Siklus Beban(kN) Simpangan(mm) A(kN.mm) Siklus Beban(kN) Simpangan(mm) A(kN.mm)

Tekan (+) Tarik (-)

0 0,00 0,00 0,00 0 0,00 0,00 0,00

1 0,46 0,50 0,00 1 -0,51 -0,53 0,00

2 0,51 1,30 0,39 2 -0,90 -1,58 0,74

3 0,85 4,33 2,06 3 -1,05 -4,08 2,44

4 0,73 4,78 0,36 4 -1,28 -4,53 0,52

5 0,89 5,68 0,73 5 -1,32 -5,80 1,66

6 0,87 6,38 0,62 6 -1,23 -6,53 0,927 0,88 6,90 0,46 7 -1,13 -6,90 0,44

8 0,41 7,23 0,21 8 -1,05 -7,60 0,76

9 0,81 9,05 1,11 9 -1,32 -9,10 1,78

10 0,77 9,55 0,40 10 -1,00 -9,53 0,49

11 0,60 9,33 -0,15 11 -1,01 -9,68 0,15

12 0,81 14,55 3,68 12 -1,21 -14,38 5,22

13 0,73 15,00 0,35 13 -1,04 -15,08 0,79

14 0,62 14,93 -0,05 14 -1,05 -15,88 0,84

15 0,68 19,90 3,23 15 -1,11 -17,75 2,03

16 0,51 18,60 -0,77 16 -0,97 -17,93 0,18

Jumlah 12,61 Jumlah 18,78

Hasil pengujian siklik terhadap DGP mencapai 24 siklus dengan

displacement control yang rata-rata setiap siklusnya mendekati rencana awal.

Sedangkan untuk DRB, mencapai 16 siklus dengan kenaikan displacement control

0,5 mm pada siklus 1-9. Namun, dikarenakan sulitnya pengaturan kenaikan

displacement tersebut, beberapa siklus melampaui besaran displacement yang

telah ditentukan. Untuk keseluruhan hasil pengujian siklik dinding pasangan bata,

yang diinputkan dalam hysteretic loops dapat dilihat pada Lampiran 1, dan untuk

gambar hysteretic loops tiap siklus disajikan pada Lampiran 2.


56/70

41

2. Hysteretic Energy (HE) dan Potenti al Energy (PE )

Nilai hysteretic energy dihitung menggunakan pendekatan numerik, dengan

menganggap tiap luasan pias pada loop merupakan luasan energi, untuk

perhitungan nilai HE dapat dilihat di Lampiran 3. Grafik hysteretic energy untuk

masing-masing benda uji dapat dilihat pada Gambar 4.6 dan Gambar 4.7.

Gambar 4. 6 Grafik hubungan HE dengan nomor siklus DGP

Gambar 4. 7 Grafik hubungan HE dengan nomor siklus DRB

Dari Gambar 4.6 dan Gambar 4.7, terlihat bahwa hysteretic energy DGP lebih

besar dibandingan dengan DRB. Hal tersebut menunjukkan bahwa DGP memiliki

redaman (disipasi) yang lebih baik, karena semakin besar energi redaman yang

dihasilkan maka akan meningkatkan kemampuan dinding dalam menyerap energi

horizontal.


57/70

42

Besaran dari potential energy menunjukkan kemampuan struktur untuk

melakukan gerakan atau gaya dalam dari struktur tersebur pada tiap siklusnya,

contoh perhitungan nilai PE dapat dilihat di Lampiran 3. Grafik potential energy

untuk masing-masing benda uji dapat dilihat pada Gambar 4.8 dan Gambar 4.9.

Gambar 4. 8 Grafik hubungan PE dan nomor siklus DRB

Gambar 4. 9 Grafik hubungan PE dan nomor siklus DGP

Dari grafik hubungan PE diatas, dapat dilihat bahwa nilai potential energi

pada DGP lebih besar dibandingkan DRB, hal ini menyebabkan internal force

yang dimiliki DGP sangat besar untuk melakukan usaha pada beban dan

simpangan yang maksimum.


58/70

43

3. Equivalent Viscous Damping Rasio (EVDR)

Perbandingan Equivalent Viscous Damping Rasio (EVDR) untuk masing-

masing benda uji dapat dilihat pada Gambar 4.10 dan Gambar 4.11.

Gambar 4. 10 Grafik hubungan EVDR dan nomor siklus DRB

Gambar 4. 11 Grafik hubungan EVDRdan nomor siklus DGP

Equivalent Viscous Damping Rasio (EVDR) menggambarkan besarnya

redaman struktur dalam menerima beban dari luar, redaman yang efektif akan

banyak mengurangi goyangan. Menurut Widodo (2001) dalam Caronge (2011),

penyerapan energi akan berjalan sangat efektif apabila struktur mempunyai rasio

redam yang cukup besar dan durasi pembebanan yang cukup lama. Nilai rata-rata

EVDR dari DGP sebesar 11,83%, perhitungannya dapat dilihat pada Lampiran 3.


59/70

44

Menurut Paz (1985), pada Caronge (2011) rasio redaman pada sistem struktur

biasanya kurang dari 20% dari redaman kritis (ξ < 0,2). Untuk sistem ini,

frekuensi redaman hampir sama dengan frekuensi sistem tak teredam.

4. Kekakuan Siklus dan Daktilitas

Gambar 4.12 dan Gambar 4.13 menunjukkan kekakuan tiap siklus mengalami

penurunan seiring bertambahnya siklus atau displacement.

Gambar 4. 12 Grafik hubungan Kc dengan nomor siklus DRB

Gambar 4. 13 Grafik hubungan Kc dengan nomor siklus DGP

Dari grafik diatas dapat dilihat bahwa kekakuan siklus pada DGP mengalami

penurunan yang stabil, meski tidak merata pada siklus ke-10 dan ke-17.

Sedangkan pada DRB, kekakuan menurun drastis dari siklus ke-1 sampai ke-3,

hal tersebut disebabkan ketika pengujian displacement yang dihasilkan lebih besar

dari yang direncanakan, sehingga degradasi kekakuan sangat drastis. Besaran

degradasi kekakuan dan perhitungan Kc dapat dilihat pada Lampiran 3.


60/70

45

Daktilitas yang didapat berasal dari rasio displacement ketika beban ultimit

dengan displacement ketika beban leleh. Nilai-nilai tersebut didapat dari kurva

hubungan beban-lendutan dari tiap siklus. Pada DRB penentuan data untuk kurva

hubungan beban-lendutan, hanya sampai siklus ke-8 dikarenakan beban dari

siklus tekan (+) sudah turun 53,41 % dan pada siklus tarik (-) turun 7,08 %. Untuk

simpangan maksimum yang dicapai pada siklus ke-16 sebesar 18,6 mm (tekan)

dan 17,93 mm (tarik). Untuk DGP tidak semua data siklus diinputkan, namun

siklus dengan displacement yang berulang, diambil data stabilized cycle nya, yaitu

data terakhir. Selanjutnya, untuk penentuan garis bi-linear didasarkan pada nilai

displacement leleh pertama (δy) dan slope/kemiringan K e ditentukan dengan cara

trial and error , berdasarkan konsep luas area yang sama antara kurva bi-linear

dan kapasitas, seperti ditunjukkan pada Gambar 4.14 dan Gambar 4.15.

Gambar 4. 14 Kurva hubungan beban-lendutan DRB

Gambar 4. 15 Kurva hubungan beban-lendutan DGP


61/70

46

Penentuan nilai daktilitas berdasarkan kurva kapasitas dan mengacu pada SNI

03-1726-2012 nilai daktilitas yang dihasilkan DRB pada siklus (+) 11,12 dan

siklus (-) 6,33, dan daktilitas rerata sebesar 8,728 dengan faktor reduksi (R)

13,9648, perhitungan dijelaskan pada Tabel 4.4. Nilai daktilitas ini masuk ke

dalam kategori daktilitas penuh menurut SNI 03-1726-2002, dengan nilai

daktilitas (µ) ≥ 5,3.

Tabel 4. 4 Perhitungan daktilitas benda uji DRB

Siklus Tekan (+) Siklus Tarik (-)P peak = 0,89 kN P peak = -1,32 kN

δ peak = 5,68 Mm δ peak = -9,10 Mm

Pultimit = 0,41 kN Pultimit = -1,05 kN

δultimit = 7,23 mm δultimit = -7,60 mm

0,4P peak = 0,36 kN 0,4P peak = -0,53 kN

δ0,4P peak = 0,3 mm δ0,4P peak = -0,55 mm

Ke = 1,19 kN/mm Ke = 0,96 kN/mm

A = 12,61 kN.mm A = 18,78 kN.mm

Pyield = 0,75 kN Pyield = -1,05 kN

δyield = 0,65 mm δyield = -1,20 mmDaktilitas = 11,12 Daktilitas = 6,33

R = 17,792 R = 10,128

Daktilitas Rerata = 8,728

Dan untuk benda uji DGP pada siklus (+) 3,56 dan siklus (-) 4,11, dan

daktilitas rerata sebesar 3,835 dengan faktor reduksi (R) 6,136, perhitungan

dijelaskan pada Tabel 4.5. Nilai daktilitas ini masuk ke dalam kategori daktilitas

parsial menurut SNI 03-1726-2002, yang berada pada range 1 < µ < 5,3.

Tabel 4. 5 Perhitungan daktilitas benda uji DGP

Siklus Tekan (+) Siklus Tarik (-)

P peak = 0,99 kN P peak = -0,98 kN

δ peak = 15,00 Mm δ peak = -15,00 Mm

Pultimit = 0,80 kN Pultimit = -0,78 kN

δultimit = 14,95 mm δultimit = -10,28 mm

0,4P peak = 0,4 kN 0,4P peak = -0,39 kN

δ0,4P peak = 1,6 mm δ0,4P peak = -0,70 mm


62/70

47

Ke = 0,14 kN/mm Ke = 0,55 kN/mm

A = 13,53 kN.mm A = 15,63 kN.mm

Pyield = 0,60 kN Pyield = 0,66 kNδyield = 4,2 mm δyield = -2,70 mm

Daktilitas = 3,56 Daktilitas = 4,11

R = 5,696 R = 6,576

Daktilitas Rerata = 3,835

5. Pola Keruntuhan

Dari pengamatan pola keruntuhan dan retak pada benda uji DRB dan DGP,

dikategorikan sebagai keruntuhan geser. Retak yang terjadi didominasi oleh arah

horizontal pada dinding bata karena pembebanan lateral yang diberikan, seperti

pada Gambar 4.16 dan Gambar 4.17.

Gambar 4. 16 Retak geser pada DRB

Gambar 4. 17 Retak geser pada DGP


63/70

48

Retak geser yang dominan terjadi, biasanya terdapat pada spesi atau ikatan

pasangan bata. Dengan bertambahnya beban setiap siklus, terjadi retak arah

vertikal pada bagian sambungan dinding bata dengan kolom, yang diperlihatkan

pada Gambar 4.18.

Gambar 4. 18 Retak lentur yang terjadi pada kolom DRB

Pada DGP terjadi pemisahan akibat daya lekat yang kurang, antara dinding

bata dengan rangka glugu laminasi, seperti pada Gambar 4.19.

Gambar 4. 19 Pasangan dinding bata DGP terlepas dari rangka glugu

Terjadi pula lepasnya lapisan laminasi pada rangka, akibat pembebanan

lateral yang dialami, dan kebanyakan retak lentur juga terjadi pada daerah

sambungan laminasi glugu, terlihat pada Gambar 4.20 dan Gambar 4.21.


64/70

49

Gambar 4. 20 Lapisan glugu laminasi terlepas akibat gaya geser siklik

Gambar 4. 21 Retak lentur bagian balok DGP, pada posisi rekatan laminasi

Karena siklus pembebanan yang berulang, benda uji DGP mengalami puntir

yang tiap siklusnya bertambah, dapat dilihat pada Gambar 4.22. Namun ketika

proses unloading ke arah netral, biasanya retakan yang terbuka akan menutup dan

dinding kembali lagi ke arah semula, dan akan mengalami puntir kembali ketika

reloading ke arah tarik.

Gambar 4. 22 Puntir yang terjadi pada DGP


65/70


66/70

51

BAB V

KESIMPULAN DAN SARAN

A. Kesimpulan

Dari hasil pengujian yang didapat, disimpulkan beberapa poin penting terkait

penelitian dinding uji siklik ini:

1. Kapasitas beban yang diperoleh DGP berada dibawah DRB dengan perbedaan

0,12 kN

2.

Hysteretic Energy rerata yang dihasilkan DRB sebesar 44,985 kN.mm dan

DGP sebesar 68,28 kN.mm. Perbandingan tersebut menunjukkan bahwa DGP

memiliki nilai serapan (disipasi) yang lebih besar daripada DRB dalam

menyerap energi horizontal yang ditimbulkan oleh beban lateral siklik

3.

Potential Energy rerata yang dihasilkan DRB sebesar 87,432 kN.mm dan DGP

sebesar 115,183 kN.mm

4. Persentase rasio redaman rerata yang terjadi pada DGP lebih besar dari benda

uji DRB sebesar 1,71 %

5. Untuk besaran daktilitas benda uji DGP berada jauh dibawah benda uji DRB

dengan perbedaan 4,893

6.

Pola retak yang terjadi pada DGP adalah retak geser yang merambat menjadi

retak lentur pada bagian kolom dan balok, walaupun sebelumnya di siklus ke-9

rekatan laminasi pada balok terlepas, namun tidak terlalu berpengaruh,

sehingga menyebabkan rekatan dinding dan kolom menjadi terlepas dan

keruntuhan yang terjadi merupakan keruntuhan geser yang bersifat daktail.


67/70

52

B. Saran

1.

Rangka beton bertulang mengalami leleh cukup cepat, hal ini perlu

dipertimbangankan untuk pemasangan tulangan yang lebih besar agar tingkat f y

tidak terlalu rendah

2. Untuk keakuratan data, sebaiknya tulangan dan beton untuk rangka diuji

pendahuluan, agar didapat nilai mekanisnya. Dan saat pembuatan benda uji,

seharusnya tulangan dipasang strain gauge untuk mengukur regangan pada

kolom dan balok.


68/70


69/70

54

JICA Project-Puslit Bandung. 2012. Experimental and Numerical Study of

Confined Brick Masonry. Japan Internasional Cooporation Agency.

Moody RC, Hernandez R, Liu JY. 1999. Glued Structural Members. Di dalam:

Wood Handbook, Wood as an Enginnering Material. Madison, WI: USDA,

Forest Product Service, Forest Product Laboratory. hlm. 19.1 – 19.14.

Standar Nasional Indonesia. 2002. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa

Untuk Struktur Bangunan Gedung SNI 1726-2002. Jakarta: Badan Standar

Nasional Indonesia.

Standar Nasional Indonesia. 2012. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa

Untuk Struktur Bangunan Gedung Dan Non Gedung SNI 1726-2012 .Jakarta: Badan Standar Nasional Indonesia.

Sudarwanto, Budi dan Bambang Adji M. 2013. Studi Struktur dan Konstruksi

Tradisional Rumah ‘Pencu’ di Kudus. Jurnal Lingkungan Binaan

Indonesia Vol.2 No. 1, hlm 35-42.

Susanti, L. 2011. Pengaruh Penggunaan Pengekang (Bracing) Pada Dinding

Pasangan Batu Bata Terhadap Respon Gempa.. Jurnal Rekayasa Sipil

Vol.5 No. 1, hlm 19-28.

Triwiyono, A. 1998. Utilization of Coconut Timber as Structural Material.

Yogyakarta: Universitas Gajah Mada.

Wibowo, D.E. 2011. Perkuatan Geser Kolom Beton Bertulang Berpenampang

Persegi dengan Kawat Kasa Metode Mortar JACKETING Berpenampang

Bulat. Tesis tidak diterbitkan. Yogyakarta: Program Pascasarjana

Universitas Gajah Mada.


70/70

LAMPIRAN

Lampiran 1 Hasil Pengujian Siklik Dinding Pasangan Bata

Lampiran 2 Data dan Grafik Hysteretic Loops

Lampiran 3 Perhitungan HE, PE, EVDR, dan Kc Tiap Siklus

perilaku dinding pasangan bata rangka glugu laminasi berpengaku akibat beban siklik

Documents