perencanaan bendung.doc

8/17/2019 perencanaan bendung.doc

1/151

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Pengembang PT. Euro Hydro Power Indonesia merencanakan pembangunan

pembangkit listrik dengan menggunakan tenaga air di Kali Jompo. Proses

perencanaan pembangunan itu telah mencapai studi kelayakan dan juga telah

disetujui oleh Pemerintah Kabupaten Jember. Hasil penelitian yang dilakukan PT.

Euro Hydro Power Indonesia di kali Jompo adalah, debit rencana yang digunakan

adalah ,!! m"dt, debit banjir rencana adalah periode ulang #!! tahun sebesar #$%,%

m"detik dan power yang dihasilkan adalah &,#& '(. Power sebesar &,#& '( dapat

diklasi)ikasikan sebagai pembangkit listrik tenaga minihidro menurut penunjang P*+

dalam makalah di lokakarya mikrohidro tahun #%- di Jakarta.

Pembangkit listrik tenaga minihidro terdiri dari beberapa komponen yaitu,

bangunan sipil, elektrikal dan mekanikal. Komponen bangunan sipil pembangkit

listrik tenaga minihidro terdiri dari bendung (weir), bangunan pengambil (intake),

saluran pembawa (headrace), bak pengendap (settling basin), bak penenang

(forebay), pipa pesat (penstock tunnel), rumah pembangkit (power house) dan saluran

pembuang (tail race).

endung pada pembangkit listrik tenaga minihidro bertujuan untuk


2/151

endung pada pembangkit listrik tenaga minihidro bertujuan untuk

&

1.2 Rumusan Masalah

agaimanakah perencanaan bendung yang tepat dan aman terhadap stabilitas

dengan biaya yang paling rendah diantara beberapa tipe kombinasi bendung pada

pembangkit listrik tenaga minihidro di Kali Jompo 3

1.3 Tujuan

'erencanakan bendung yang tepat dan aman terhadap stabilitas dengan

biaya yang paling rendah diantara beberapa tipe kombinasi bendung pada pembangkit

listrik tenaga minihidro di Kali Jompo.

1. Man!aat

'an)aat dari penelitian ini dapat memberikan in)ormasi ilmiah mengenai

bendung pembangkit listrik tenaga minihidro. 4elain itu hasil penelitian ini juga dapat

digunakan sebagai acuan bagi penelitian selanjutnya yang sejenis.

1." Batasan Masalah

5ntuk menghindari lingkup penelitian yang terlalu luas, serta dapat

memberikan arah yang lebih baik dan memudahkan dalam penyelesaian masalah

sesuai dengan tuntutan yang ingin dicapai maka dilakukan pembatasan dalam ruang


3/151

BAB II

TIN#AUAN PU$TA%A

2.1. Ben&ung (weir)

'enurut standar tata cara perencanaan umum bendung, yang diartikan

dengan bendung adalah suatu bangunan air dengan kelengkapan yang dibangun

melintang sungai atau sudetan yang sengaja dibuat untuk meninggikan tara) muka

air atau untuk mendapatkan tinggi terjun. 4ehingga air dapat disadap dan dialirkan

secara gra/itasi ke tempat yang membutuhkannya. endung sebagai pengatur

tinggi muka air sebagai dapat dibedakan menjadi bendung tetap dan bendung

gerak.

a. endung tetap

endung tetap adalah bendung yang terdiri dari ambang tetap atau

permanen, sehingga muka air banjir tidak dapat diatur ele/asinya.

endung ini biasanya digunakan di sungai;sungai pada bagian hulu

dan tengah.

b. endung gerak endung gerak adalah bendung yang terdiri dari ambang yang dapat

bergerak


4/151

9

Tinggi energi di atas mercu dapat dihitung dengan persamaan tinggi

energi ? debit, untuk ambang bulat dan pengontrol segi empat


5/151

-

Sumber : Standart Perencanaan Irigasi KP-0!"#$%

Cambar &.& Koe)isien B#

Sumber : Standart Perencanaan Irigasi KP-0!"#$%

Cambar & Koe)isien B&


6/151

K emir inganPermukaan hilir

k n

/er tikal &,!!! #,-!

7 # # %$ # $

$

). Mer'u *gee

'ercu 0gee adalah sebuah mercu bendung yang memiliki bentuk

tirai luapan bawah dari bendung ambang tajam aerasi. 0leh karena itu

mercu ini tidak akan memberikan tekanan sub atmos)ir pada permukaan

mercu sewaktu bendung mengalirkan air pada debit rencana.5ntuk debit

rendah , air akan memberikan tekanan kebawah pada mercu


7/151

D

8imana 7

........................................................


8/151

). Dr,+ (ntake (bottom intake)

8rop intake cocok dibangun pada sungai yang memiliki sedimen

berukuran besar seperti kerikil dan boulder karena tidak mempunyai

bagian penghalang aliran sungai dan bahan dasar kasar. endung

tidak mudah rusak akibat hempasan batu;batu bongkah yang diangkut

aliran. atu;batu ini akan lolos begitu saja ke hilir sungai. 8rop intake

tidak cocok untuk sungai yang )luktuasi bahan angkutannya besar.

4ungai di daerah;daerah gunung api muda dapat mempunyai agradasi

dan degradasi yang besar dalam jangka waktu singkat. 'engingat

bendung ini cocok dibangun disungai dengan kemiringan memanjang

yang curam, maka tubuh bendung harus kuat dan stabil mengatasi

tekanan sedimen ukuran besar seperti pasir, kerakal dan boulder.


9/151

8imana 7

* A panjang saringan ke arah aliran


10/151

6 A luas penampang


11/151

8imana 7

@ A debit rencana


12/151

Kemungkinan degradasi dasar sungai yang akan terjadi di hilir

bendung,

Keadaan aliran yang terjadi di bangunan peredam energi seperti

aliran tidak sempurna"tenggelam, loncatan aliran yang lebih

rendah atau lebih tinggi dan sama dengan kedalaman muka air

hilir


13/151

Perhitungan dimensi peredam energi tipe '80 dihitung dengan

menggunakan persamaan


14/151

Grafik Stilling Basin Gigi Ompong Tipe MDO

3.00

40 a 50 m

2.00

q

L/Ds

Ds

2a

a

m.a

D2

g!3 a/D L

".00

0.#0

0.$0

0.40

0.20

D/D2Bp

Bn

%iprap

&n'sill Bergigi Ompong

0

0 ".00 2.00

L / Ds ( D/ D2 'an a / D

3.00

)*D%OL*+, - DM,

Sumber : ,idrolika .P/+

Cambar &.D Cra)ik peredam energi tipe '80

2. Pere&am energ( t(+e lugter

entuk hirolik kolam olak tipe Glugter merupakan pertemuansuatu penampang miring, penampang melengkung dan penampang

lurus. Tipe ini digunakan karena mempunyai dasar alu/ial dan tidak


15/151

Perhitungan dimensi peredam energi tipe Glugter menggunakan

rumus


16/151

#. 5ntuk Sr V #,D tidak diperlukan kolam olak pada saluran tanah

bagian hilir harus dilindungi dari bahaya erosi saluran pasangan

batu atau beton tidak memerlukan lindingan khusus. Tipe ini

termasuk kolam olak 54: tipe I yang dilengkapi dengan blok

halang dan End 4ill.

&. ila #,D L Sr V &,- maka kolam olak diperlukan untuk meredam

energi secara e)ekti). Pada umumnya kolam olak dengan ambang

ujung


17/151

Kedalaman konjungasi dalam loncat air dihitung dengan rumus 7

; ..............................


18/151

Jari;jari minimum bak yang diiinkan


19/151

Proyeksi titik perpotongan tersebut ke arah horisontal


20/151

Panjang lindungan dari pasangan batu kosong sebaiknya diambil 9 kali

kedalaman lubang gerusan lokal. Perencanaan rip;rap dihitung dengan rumus

empiris *acey


21/151

Cambar &.#& Caya;gaya yang bekerja pada bendung

Keterangan 7

C 7 Caya akibat berat bendung sendiri

( 7 Caya tekan hidrostatis

Ps 7 Caya tekan lumpur

5p 7 Caya angkat (uplift pressure)


22/151

T(+e P,n&as( Batuan Pr,+,rs( Tekanan

2. 5a6a tekanan h(&r,stat(s

Tekanan air akan selalu bekerja tegak lurus terhadap muka bangunan.

6gar perhitungan lebih mudah gaya horiontal dan /ertikal dikerjakan

secara terpisah. Persamaan yang digunakan


23/151

. 5a6a angkat (uplift pressure)

angunan bendung mendapatkan tekanan air bukan hanya pada

permukaan luarnya saja, tetapi juga pada dasarnya dan dalam tubuh

bangunan itu. Caya angkat


24/151

). Anal(s(s $ta)(l(tas Ben&ung

4etelah menganalisis gaya;gaya tersebut, kemudian diperiksa stabilitas

bendung terhadap guling, geser, erosi bawah tanah


25/151

YG A jumlah gaya /ertikal

Perhitungan tegangan tanah menggunkan persamaan


26/151

@n A 8ebit rencana


27/151

........................................................................


28/151

Sumber : Standart Perencanaan Irigasi KP-0! "$#%

Cambar &.#9 Tegangan geser dan kecepatan geser kritis


29/151

BAB III

MET*D*L*5I PENELITIAN

4ecara garis besar tahapan;tahapan yang akan dilakukan pada penelitian

tentang 1Perencanaan endung Pembangkit *istrik Tenaga 'inihidro


30/151

!


31/151

#

&. Peta Topogra)i, didapatkan dari 4tudi Kelayakan PT. Euro Hydro Power

Persada Indonesia. Peta topogra)i digunakan untuk mengetahui Posisi

bendung pembangkit listrik tenaga mikrohidro yang terletak pada

koordinat ° !Q 9-2 *4 dan ##° 9!Q &!2 T tepatnya pada ele/asi

mercu

R$ m dpl.


32/151

&

. 8ata Hidrologi, didapatkan dari hasil studi kelayakan PT. Euro Hydro

Power Persada Indonesia. 8engan debit rencana ,! m"dt dan debit banjir

rancangan periode #!! tahun sebesar #$%,% m"dt. 8ebit rencana sebagai

parameter perencanaan intake bendung sedangkan debit banjir rencana

digunakan sebagai parameter perencanaan mercu bendung, tinggi muka air

diatas mercu, kolam peredam energi dan stabilitas bendung terhadap

banjir.

9. 8ata Ceologi, didapatkan dari hasil studi kelayakan PT. Euro Hydro

Power Persada Indonesia yaitu, jenis tanah dan batuan yang ada dibawah

permukaan serta kedalaman tanah keras. 8ata tanah dan batuan digunakan

untuk analisis stabilitas daya dukung tanah pada bendung.

3.3 Peren'anaan H(&raul(k Ben&ung

Perencanaan bendung (weir) meliputi 7

a. Perencanaan hidrolik bendung meliputi 7

'ercu bendung dengan tipe 7

'ercu bulat

'ercu ogee


33/151

b. 6nalisis 4tabilitas bendung pada kombinasi tipe mercu, tipe intake

dan tipe peredam energi meliputi 7

6nalisis gaya;gaya yang bekerja meliputi 7

Caya tekan hidrostatis

Caya tekan lumpur

Caya akibat berat bendung

Caya angkat (uplift pressure)

Caya gempa

4tabilitas pada bendung meliputi7

4tabilitas terhadap guling

4tabilitas terhadap geser

4tabilitas daya dukung tanah

3. Ren'ana Anggaran B(a6a RAB

:encana 6nggaran iaya


34/151

9

3./ #a&9al %erja

#en(s PekerjaanM(nggu ke

1 2 3 " / 0 4

Persiapan

Pengumpulan data

Perencanaan hidrolik

bendung

Perhitungan :6Penulisan *aporan


35/151

-

Matr(k Desa(n Penel(t(an

:umusan 'asalah Gar iabel Jenis 4umber 'etode 6nalisa 0utput

agaimanakah perencanaan en;

dung yang tepat aman terhadap

stabilitas dan dengan biaya yang

paling rendah diantara beberapa

tipe kombinasi bendung pada

pembangkit listrik tenaga

minihidro di Kali Jompo3

#.Perencanaan hidraulik

bendung dan stabilitas

bendung 7a. Tipe mercu 7

; mercu bulat

; mercu ogee

b. Tipe intake 7

; intake samping

; drop intake

c. Tipe peredam energi 7

; bak tenggelam

; 54:

; /lugter

; '80

d. Caya;gaya yang bekerja 7

; gaya akibat berat sendiri

; gaya tekanan lumpur

; gaya tekanan hidrostatis

; gaya angkat (uplift)

; gaya gempa

e. 4tabilitas bendung 7

; stabilitas terhadap guling

; stabilitas terhadap geser

; stabilitas terhadap daya

dukung tanah

&. :encana 6nggaran iaya

4tandart Perencanaan Irigasi KP;!&,#%$



Pd;T;!#;&!!


4tandart Perencanaan Irigasi KP;!9,#%$


E.'awardi dan 'och. 'emed, &!!&


4tandart Perencanaan Irigasi KP;!$,#%$



Pd;T;#9;&!!9;6

Teknik endung Ir.4oedibyo,&!!

Hinds Breager Justin, #%$#

E.'awardi dan 'och. 'emed, &!!&

4+I 8T;%#;!!!$;&!!D

#. Perencanaan tipe mercu, tipe intake, tipe peredam energi menggu;

nakan metode perhitungan Hidrolika 4aluran Terbuka, diantaranya

7 a. Tipe mercu 7; mercu bulat

; mercu ogee

b. Tipe intake 7

; intake samping

; drop intake

c. Tipe peredam energi 7

; bak tenggelam

; 54:

; /lugter

; '80

&. 6nalisis stabilitas pada bendung dengan kombinasi dari tipe

mercu tipe intake dan tipe peredam energi dilakukan dengan

menggunakan metode analisis kemantapan


36/151

$

-l,9'hart Penel(t(an

'ulai

Tahapan Persiapan, studi

pustaka, sur/ey lokasi

Pengumpulan 8ata 7

Topogra)i, Hidrologi, dan

Ceologi.

Input data 7

; 8ebit rencana

; 8ebit banjir rencana

Perencanaan hidrolik bendung meliputi 7

#. Tipe 'ercu 7

; 'ercu bulat

; 'ercu 0gee

&. Tipe Intake 7

; Intake samping

; 8rop intake

. Tipe peredam energi 7

; ak tenggelam

; 54:


37/151

BAB I

PEMBAHA$AN

.1 Umum

Perencanaan bendung pada pembangkit listrik tenaga minihidro di kali Jompo

adalah bendung tetap. endung direncanakan untuk mengarahkan air tanpa

menampung air karena skema yang digunakan pada pembangkit listrik tenagaminihidro di Kali Jompo adalah run of ri1er . esarnya debit rencana yang digunakan

adalah ,!! m"dt dan besarnya debit banjir rencana kala ulang #!! tahun adalah

#$%,! m"dt. 8asar perencanaan debit rencana dan debit banjir rencana didapatkan

dari hasil studi kelayakan PT. Euro Hydro Power Persada Indonesia.

.2 Le)ar Ben&ung

*ebar bendung yaitu jarak antara pangkal;pangkalnya (abutment)

direncanakan lebih lebar atau sama dengan lebar sungai rata;rata. 8ari hasil studi

kelayakan PT. Euro Hydro Power Persada Indonesia diketahui lebar rata;rata sungai

adalah #- m sehingga lebar rencana bendung adalah #- m.

.3 Ele:as( Pun'ak Mer'u Ben&ung


38/151

. Peren'anaan H(&raul(k Ben&ung

Perencanaan hidraulik bendung terdiri dari beberapa komponen

didalamnya yang kemudian akan dikombinasikan dan dipilih yang tepat.

Perencanaan hidraulik bendung meliputi 7

Perencanaan mercu bendung dengan tipe 7

'ercu bulat

'ercu ogee

Perencanaan bangunan intake dengan tipe 7

Intake samping (side intake)

8rop intake

Perencanaan kolam peredam energi dengan tipe 7 Kolam peredam energi tipe bak tenggelam

Kolam peredam energi tipe 54:

Kolam peredam energi tipe Glugther

Kolam peredam energi tipe '80

..1 Perh(tungan T(ngg( A(r Banj(r &( Atas Mer'u

..1.1 Mer'u Bulat


39/151

%

................................


40/151

9!

..1.2 Mer'u *gee

8ata perencanaan 7

@ A #$%,% m"det.

Bd A #,


41/151

9#

Tabel 9. Koordinat permukaan hilir mercu ogee

Hd y x

2.36

0.25 0.984

0.50 1.444

0.75 1.806

1.00 2.117

1.25 2.395

1.50 2.649

1.75 2.884

2.00 3.105

2.25 3.314

2.50 3.513

Cambar 9.& 'ercu 0gee

4umber 7 4tandart Perencanaan Irigasi KP;!&


42/151

9&

8iketahui 7

@ A ,!! m"dt A #,& m"dt A ,$! m"dt


43/151

9

Cambar 9. Ele/asi bukaan pintu intake

b. Perencanaan bangunan pembilas

'enurut 4tandar Perencanaan Irigasi KP;Penunjang, lebar bersih

bangunan pembilas


44/151

99

'enghitung debit persatuan lebar


45/151

9-

8alam merencanakan saluran pengumpul dilakukan beberapa proses

perencanaan diantaranya,

'enghitung kemiringan saluran


46/151

9$

Intake samping dapat dikombinasikan dengan tipe mercu bulat maupun

mercu ogee. 'ercu ogee dapat dikombinasikan dengan drop intake karena

sudut kemiringan saringannya tersedia pada tabel &.&. 4edangkan pada

mercu bulat tidak dapat dikombinasikan dengan drop intake karena sudut

kemiringan saringannya tidak tersedia pada tabel &.& .

Cambar 9.- kombinasi mercu bulat dan ogee dengan menggunakan drop

intake

..3 Perh(tungan T(ngg( Muka A(r H(l(r

8iketahui 7

b A #- m

I A !.!9#

@ banjir A #$%,% m"dt

Ele/asi dasar sungai A R$-,- m


47/151

9D

Tabel 9.D Trial and error kedalaman maksimum air sungai

H B A P # !

" Q$%& $%& $%2& $%& $%& $%'d)& $%3'd)&

0.5 15 7.75 16.41 0.47 0.0431 45 5.66 43.9

0.75 15 11.81 17.12 0.69 0.0431 45 7.29 86.2

1 15 16 17.83 0.9 0.0431 45 8.69 139.1

1.13 15 18.19 18.19 1 0.0431 45 9.34 169.9

8ari hasil trial and error kedalaman maksimum air sungai


48/151

9

'enghitung beda tinggi energi hulu dan hilir


49/151

9%

*angkah;langkah perencanaan pada peredam energi bak tenggelam

dengan kombinasi mercu ogee, sama dengan kombinasi peredam

energi bak tenggelam dengan mercu bulat. 4ehingga didapatkan hasil 7

Jari;jari minimum


50/151

-!

*angkah;langkah untuk merencanakan peredam energi 54: adalah 7

'enghitung beda tinggi energi hulu dan hilir bendung


51/151

-#

Tinggi ambang ujung A #,&- Fu

A #,&- #,!-$

A #,& m #,- m

8imensi dari perencanaan kombinasi peredam energi 54: IG

dengan mercu bulat dapat dilihat pada gambar 9.%.

Cambar 9.% 'ercu bulat dengan peredam energi 54: IG

8ikombinasikan dengan mercu ogee

8iketahui 7

@ A #$%,% m


52/151


53/151

-

'enghitung debit satuan


54/151

-9

*angkah;langkah untuk merencanakan peredam energi '80 adalah 7

'enghitung debit satuan


55/151

--

Cambar 9.#& 'ercu ulat dengan peredam energi tipe '80

..." %esesua(an %,m)(nas( T(+e Mer'u Dengan T(+e Pere&am

Energ(

Kesesuaian kombinasi antara tipe mercu dengan tipe peredam

energi dapat dilihat pada tabel 9..

Tabel 9. Kesesuaian kombinasi tipe mercu dengan tipe peredam energi

'ercu endung Peredam energi Penerapan


56/151

-$

..".1 Perh(tungan Panjang Rem)esan Dan Tekanan A(r Tanah

%,m)(nas( Mer'u Bulat Dengan Pere&am Energ( Bak

Tenggelam.

*angkah;langkah untuk menghitung panjang rembesan adalah 7

'enentukan nilai Bw minimum

Jenis tanah yang ada pada lokasi rencana bendung di kali Jompo

adalah kerikil besar termasuk berangkal. 8ari tabel &. didapatkan

nilai Bw minimum sebesar .

'enghitung nilai *w

Panjang creep line /ertikal


57/151

-D

Tabel 9.% Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air pada kondisi

normal dan banjir pada kombinasi mercu bulat dengan peredam energi bak

tenggelam

*#*#! +A#,PA-A-+

Hx H Px H H

" H 1'3 H -% B:; 1.10 31.62 4.45 6.71 1.86 0.69 2.59 6.02+ > + 1.20 0.40 32.02 4.45 6.71 1.88 0 .70 2.57 6.01

H + H 1.10 33.12 5.20 7.46 1.94 0.72 3.26 6.74

# H # 1 20 0 40 33 52 5 20 7 46 1 97 0 73 3 23 6 73

-


58/151

-

Cambar 9.&9 Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu bulat dan peredam energi bak tenggelam

-

Cambar 9.# Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu bulat dan peredam energi bak tenggelam


59/151

-%


%,m)(nas( Mer'u *gee Dengan Pere&am Energ( Bak

Tenggelam.

Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah kombinasi

mercu ogee dan peredam energi tipe bak tenggelam dapat dilihat pada

lampiran 6. Bara perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah

kombinasi mercu ogee dengan peredam energi tipe bak tenggelam sama

dengan perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada

kombinasi mercu bulat dengan peredam energi tipe bak tenggelam.

4ehingga didapatkan 7

Hw A R$ ? $-,-! A &,-! m

aman


%,m)(nas( Mer'u Bulat Dengan Pere&am Energ( U$BR I.


mercu bulat dan peredam energi tipe 54: IG dapat dilihat pada


60/151

$!

..". Perh(tungan Panjang Rem)esan Dan Tekanan A(r Tanah

%,m)(nas( Mer'u *gee Dengan Pere&am Energ( U$BR I.


mercu ogee dan peredam energi tipe 54: IG dapat dilihat pada

lampiran B. Bara perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah

kombinasi mercu ogee dengan peredam energi tipe 54: IG sama dengan

perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada kombinasi

mercu bulat dengan peredam energi tipe bak tenggelam.

4ehingga didapatkan 7

Hw A R$ ? $9,D! A ,! m

aman

.."." Perh(tungan Panjang Rem)esan Dan Tekanan A(r Tanah

%,m)(nas( Mer'u Bulat Dengan Pere&am Energ( MD*.


mercu bulat dan peredam energi tipe '80 dapat dilihat pada lampiran 8.

Bara perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah kombinasi


61/151

#

!

##

!

$#

../ Pasangan Batu %,s,ng R(+ra+

8iketahui 7

@ A #$%.%m"det

e A #- m

Hd A &,$ m

*angkah;langkah untuk merencanakan rip;rap adalah 7

'enghitung luas peampang sungai


62/151

." Anal(s(s $ta)(l(tas Ben&ung

Konstruksi bendung harus kuat menahan gaya;gaya yang bekerja. 6nalisis

stabilitas bendung akan ditinjau pada kondisi air normal dan juga pada kondisi air

banjir. Caya;gaya yang diperhitungkan dalam perencanaan bendung ini meliputi 7

erat sendiri bendung

Caya gempa

Tekanan hidrostatis

Caya angkat


63/151

-? ( B P(.

B)+y$) e:g: %e:

A( *


64/151

Perhitungan gaya gempa dapat dilihat pada tabel 9.#&

Tabel 9.#& Perhitungan gaya gempa

-? B

P(.

+ye:g: %e:

A( *


65/151

Tabel 9.#9 Perhitungan gaya angkat kondisi air normal

-? ( x *ek:: +y $):& e:g: $%& %e: $)%&" H x y " H

1 x 1.93 x 2.00 3.87 2.20 8.505

1b 0.5 x 2.12 x 2.00 2.12 1.87 3.952

2 x 1.53 x 2.70 4.13 2.55 10.522

2b 0.5 x 2.54 x 2.70 3.43 2.10 7.205

3 x 1.91 x 1.10 2.10 2.65 5.566

3b 0.5 x 0.69 x 1.10 0.38 2.47 0.930

4 x 2.57 x 1.10 2.83 1.55 4.384

4b 0.5 x 0.69 x 1.10 0.38 1.37 0.5155 x 3.23 x 1.00 3.23 0.50 1.617

5b 0.5 x 0.69 x 1.00 0.35 0.33 0.115

6 x 3.02 x 0.75 2.27 0.38 0.850

6b 0.5 x 0.71 x 0.75 0.26 0.25 0.066

7 x 3.11 x 0.75 2.33 0.38 0.874

7b 0.5 x 0.79 x 0.75 0.30 0.25 0.074

8 0.5 x 3.71 x 4.40 8.16 1.47

%h k%:e: h


66/151

Cambar 9.#- Caya akibat berat sendiri pada bendung kombinasi mercu bulat,

intake samping dan peredam energi bak tenggelam

$D


67/151

Cambar 9.#D Tekanan lumpur pada bendung kombinasi mercu bulat, intake samping dan peredam energi bak tenggelam

$$


68/151

Cambar 9.# Tekanan hidrostatis dan upli)t kondisi air normal pada bendung kombinasi mercu bulat, intake samping dan

peredam energi bak tenggelam

$%

$%


69/151

$%

Cambar 9.#% Tekanan hidrostatis dan upli)t kondisi air banjir pada bendung kombinasi mercu bulat, intake samping dan

peredam energi bak tenggelam

D!


70/151

D!

-

&!

6nalisis stabilitas pada kondisi air normal

Tabel 9.#- :ekap gaya;gaya pada kondisi air normal pada bendung

kombinasi mercu bulat, intake samping dan peredam energi bak

tenggelam

+o Saktor gaya

Caya 'omen

H


71/151

). Anal(s(s Pa&a %,n&(s( A(r Banj(r

Caya;gaya yang bekerja pada bendung 7

? 5ntuk perhitungan gaya akibat berat bendung sendiri, gaya gempa, dan

gaya tekan lumpur sama dengan kondisi air normal.

? Tekanan hidrostatis

Perhitungan gaya yang bekerja akibat tekanan air pada kondisi air banjir

dapat dilihat pada tabel 9.#$.

Tabel 9.#$ Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air banjir

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 x 2.26 x 2.50 5.65 5.65 31.923

1b 0.5 x 2.50 x 2.50 3.13 5.23 16.354 %h k%:e: h


72/151

Tabel 9.#D perhitungan gaya angkat pada kondisi banjir

-? ( x *ek:: +y $):& e:g: $%& %e: $)%&" H x y " H

1 x 5.30 x 2.00 2.20

1 0.5 x 2.04 x 2.00 2.04 1.87 3.815

2 x 4.71 x 2.70 12.72 2.55 32.446

2 0.5 x 2.64 x 2.70 3.57 2.10 7.487

3 x 5.29 x 1.10 5.82 2.65 15.432

3 0.5 x 0.73 x 1.10 0.40 2.47 0.985

4 x 6.01 x 1.10 6.61 1.55 10.249

4 0.5 x 0.73 x 1.10 0.40 1.37 0.546

5 x 6.73 x 1.00 6.73 0.50 3.364

5 0.5 x 0.73 x 1.00 0.36 0.33 0.121

6 x 6.65 x 0.75 4.99 0.38 1.870

6 0.5 x 0.73 x 0.75 0.28 0.25 0.069

7 x 6.68 x 0.75 5.01 0.38 1.879

7 0.5 x 0.77 x 0.75 0.29 0.25 0.072

8 0.5 x 7.38 x 8.23 2.74

%h k%:e: h


73/151

&!

=

? Kontrol terhadap geser dihitung dengan menggunakan rumus &.9-

S5 ,D-. 9%,&%&

#D,#%,#- #,&-


74/151

##

&!

=

? Kontrol terhadap guling dihitung dengan menggunakan rumus &.99

S5 $#9,%!#&!.&9#

,9# #,-


75/151

D-

##

#!

=

? Kontrol terhadap guling dihitung dengan menggunakan rumus &.99

S5 99&,&$D#$,DD

!,-99 #,&-


76/151

-

$

#!

6nalisis stabilitas pada kondisi air normal 7

Tabel 9. :ekap gaya;gaya pada kondisi air normal pada bendung

kombinasi mercu bulat, intake samping dan peredam energi '80

+o Saktor gaya

Caya 'omen

H


77/151

DD

6nalisis stabilitas pada kondisi air banjir

9

#!

- >k) +y+y %e:

H$):& "$):& +


78/151

D

6nalisis stabilitas pada kondisi air normal 7

-

&!

+o Saktor gaya

Caya 'omen

H


79/151

D%

-

&!

6nalisis stabilitas pada kondisi air banjir

Tabel 9.&9 :ekap gaya;gaya pada kondisi air banjir pada bendung

kombinasi mercu ogee, intake samping dan peredam energi bak

tenggelam

- >k) +y+y %e:

H$):& "$):& +


80/151

##

- >k) +y +y %e:

H$):& "$):& +


81/151

##


Caya;gaya yang bekerja

Perhitungan gaya akibat berat bendung sendiri, gaya gempa, dan gaya

tekan lumpur sama dengan kondisi air normal, sedangkan perhitungan

gaya tekanan hidrostatis dan gaya angkat (uplift pressure) dapat dilihat

pada lampiran H.

6nalisis stabilitas pada kondisi air banjir 7

Tabel 9.&$ :ekap gaya;gaya pada kondisi air banjir pada bendung

kombinasi mercu ogee, intake samping dan peredam energi 54: IG

- >k) +y

+y %e:

H$):& "$):& +


82/151

-

+o Saktor gaya

Caya 'omen

H


83/151

-






pada lampiran I.


Tabel 9.& :ekap gaya;gaya pada kondisi air banjir pada bendung

kombinasi mercu ogee, drop intake dan peredam energi bak tenggelam

- >k) +y +y %e:

H$):& "$):& +


84/151

##

- >k) +y +y %e:

H$):& "$):& +


85/151

##






pada lampiran J.


Tabel 9.! :ekap gaya;gaya pada kondisi air banjir pada bendung

kombinasi mercu ogee, drop intake dan peredam energi 54: IG

- >k) +y +y %e:

H$):& "$):& +


86/151

./ Peren'anaan Bak Pengen&a+ $e&(men

8iketahui 7

@ rencana


87/151

'erencanakan kantong lumpur

5ntuk asumsi awal dalam menentukan kemiringan energi di kantong pasir


88/151

w"wo A !,!&9-"!,!&9 A #,!! #

w"/n A !,!&9-"!,9! A !,!$#&-

8ari gambar &.#9 didapatkan e)isiensi pengendapan sebesar !,$

.0 Ren'ana Anggaran B(a6a RAB

8i dalam menentukan rencana anggaran biaya dibutuhkan perhitungan

/olume galian dan timbunan, /olume pekerjaan, upah dan harga satuan pekerjaan,

dan analisis harga satuan pekerjaan yang nantinya digunakan sebagai acuan di

dalam perhitungan rencana anggaran biaya


89/151

perhitungan rencana anggaran biaya


90/151

Kombinasi endung:encana 6nggaran iaya


91/151

BAB

%E$IMPULAN DAN $ARAN

".1 %es(m+ulan

erdasarkan hasil perhitungan dan analisis yang telah dilakukan pada bab;bab

sebelumnya, maka diperoleh kesimpulan yaitu perencanaan bendung pembangkit

listrik tenaga minihidro di Kali Jompo direncanakan menggunakan bendung dengan

kombinasi mercu ogee, drop intake dan peredam energi bak tenggelam. 8ari hasil

analisis stabilitas dengan pertimbangan beban ? beban yang bekerja, dapat diketahui

bahwa konstruksi bendung aman terhadap bahaya guling karena memenuhi

persyaratan 4S #,- pada kondisi air normal dan 4S #,&- pada kondisi air banjir,

aman terhadap bahaya geser karena memenuhi persyaratan 4S #,- pada kondisi air

normal dan 4S #,&- pada kondisi air banjir, serta memenuhi persyaratan _maks L

_ijin tanah dan _min ! untuk daya dukung tanah dasarnya. :encana anggaran biaya


92/151

DA-TAR PU$TA%A

8epartemen Pekerjaan 5mum


93/151

8wi 6nto dan 4ugeng :iyanta


94/151

Lam+(ran A.

Perh(tungan +anjang rem)esan &an tekanan a(r tanah +a&a k,n&(s( n,rmal &an

)anj(r +a&a k,m)(nas( mer'u ,gee &engan +ere&am energ( )ak tenggelam.

Tabel 6.# Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada kondisi normal

dan banjir, Kombinasi mercu ogee dengan peredam energi bak tenggelam.

*#*#! +A#,PA-A-+

H H Px H H

" H 1'3 H -% B:;


95/151

Cambar 6.# Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu ogee dengan peredam energi bak tenggelam

%$


96/151

Lam+(ran B

Perh(tungan +anjang rem)esan &an tekanan a(r tanah +a&a k,n&(s( n,rmal

&an )anj(r. %,m)(nas( mer'u )ulat &engan +ere&am energ( U$BR I.

Tabel .# Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada kondisi normal

dan banjir. Kombinasi mercu bulat dengan peredam energi 54: IG.

*#*#! +A#,PA-A-+ x Hx H 'C Px

" H 1'3 H -% B:;


97/151

Cambar .# Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu bulat dengan peredam energi 54: IG

%


98/151

Lam+(ran <


&an )anj(r. %,m)(nas( mer'u ,gee &engan +ere&am energ( U$BR I.

Tabel B.# Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada kondisi normal

dan banjir. Kombinasi mercu ogee dengan peredam energi 54: IG.

*#*#! +A#,PA-A-+ x Hx H 'C Px

" H 1'3 H -% B:;


99/151

%%

Cambar B.# Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu ogee dengan peredam energi 54: IG

#!!


100/151

Lam+(ran D


&an )anj(r. %,m)(nas( mer'u )ulat &engan +ere&am energ( MD*.

Tabel 8.# Perhitungan panjang rembesan dan tekanan air tanah pada kondisi normal

dan banjir. Kombinasi mercu bulat dengan peredam energi '80.

*#*#! +A#,PA-A-+

H H Px H H

" H 1'3 H -% B:;


101/151

Cambar 8.# Panjang rembesan pada bendung kombinasi mercu bulat dengan peredam energi '80

#!&


102/151

Lam+(ran E

Perh(tungan ga6aga6a 6ang )ekerja +a&a )en&ung &engan k,m)(nas( mer'u

)ulat; (ntake sam+(ng &an +ere&am energ( U$BR I.

Tabel E.# Perhitungan gaya akibat berat sendiri bendung

-? B P(.

+y$) e:g %e:A( *


103/151

Tabel E. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek::

+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 0.5 x 2.5 x 2.5 3.12 6.4 20.10

1b 0.5x 2.5x 1.6 25.1

Tabel E.9 Perhitungan hidrostatis pada kondisi air banjir

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 x 2.2 x 2.5 5.650 6.850 38.7031b 0.5 x 2.50 x 2.50 3.125 6.433 20.104

%h k%:e: h


104/151

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H1 x 1.6 x 2.0 3.4

1b 0.5 x 2.1 x 2.0 3.0

2 x 1.3 x 2.7 3.529 3.7 13.23

2b 0.5 x 2.5 x 2.7 3.39 3.3 11.21

3 x 1.6 x 1.5 2.442 3.6 8.91

3b 0.5x 0.9 x 1.5 0.674 3.4 2.29

4 x 2.4 x 1.5 3.731 2.1 8.02

4b 0.5 x 0.9 x 1.5 0.674 1.9 1.28

5 x 3.3 x 1.4 4.685 0.7 3.28

5b 0.5 x 1.1 x 1.4 0.773 0.4 0.36

6 x 3.2 x 0.7 2.435 0.3 0.91

6b 0.5 x 0.7 x 0.7 0.262 0.2 0.06

7 x 3.6 x 0.7 0.3

7b 0.5 x 0.8 x 0.7 0.2

8 0.5 x 3.9 x 4.8 1.6

%h k%:e: h


105/151

Tabel E.$ Perhitungan gaya angkat


106/151

Cambar E.# Caya akibat berat sendiri bendung

Cambar E.& Caya gempa

#!D


107/151

Cambar E. Caya akibat tenakan lumpur

#!


108/151

Cambar E.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

#!%


109/151

Cambar E.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

##!


110/151

Lam+(ran -

Perh(tungan ga6aga6a 6ang )ekerja +a&a )en&ung &engan k,m)(nas( mer'u

)ulat; (ntake sam+(ng &an +ere&am energ( MD*.

Tabel S.# Perhitungan gaya akibat berat sendiri bendung

-? B

P(.+y$) e:g: %e:

A( *


111/151

Tabel S. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek::

+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H1 0.5 x 2.50 x 2.50 3.13 7.38 23.073

1b 0.5 x 2.50 x 1.67 14.23 29.705

Tabel S.9 perhitungan hidrostatis pada kondisi air banjir

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 x 2.260 x 2.50 5.650 6.50 36.7251b 0.5 x 2.500 x 2.50 3.125 6.08 19.000

%h k%:e: h


112/151

Tabel S.- Perhitungan gaya angkat


113/151

Tabel S.$ Perhitungan gaya angkat


114/151

Cambar S.# Caya akibat berat sendiri bendung

##-


115/151

Cambar S. Caya akibat tenakan lumpur

##$

##$


116/151

Cambar S.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

##D

##D


117/151

Cambar S.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

##


118/151

-? ( B

P(.

+ye:g: %e:

A( *


119/151

Tabel C. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek:: +y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H1 0.5 x 2.50 x 2.50 3.13 5.23 16.35

1b 0.5 x 2.5 x 1.61 11.130 22.399

Tabel C.9 perhitungan hidrostatis pada kondisi air banjir

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 x 2.36 x 2.5 5.900 5.65 33.33

1b 0.5 2.50 x 2.5 3.125 5.23 16.35 %h k%:e: h


120/151

Tabel C.- Perhitungan gaya angkat


121/151

Tabel C.$ perhitungan gaya angkat


122/151

Cambar C.# Caya akibat berat sendiri bendung

#&


123/151

Cambar C. Caya akibat tenakan lumpur

#&9

#&9


124/151

Cambar C.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

#&-


125/151

Cambar C.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

#&$


126/151

-? B P(.

+y$) e:g %e:A( *


127/151

Tabel H. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H1 0.5 x 2.5 x 2.5 3.12 6.4 20.10

1b 0.5x 2.5x 1.6 25.3

Tabel H.9 perhitungan hidrostatis pada kondisi air banjir

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H

1 x 2.3 x 2.5 5.90 6.8 40.41

1b 0.5 x 2.5 x 2.5 3.12 6.4 20.10

%h k%:e: h


128/151

Tabel H.- Perhitungan gaya angkat


129/151

Tabel H.$ perhitungan gaya angkat


130/151

17.00

Cambar H.# Caya akibat berat sendiri bendung

17.00

Cambar H.& Caya gempa

##


131/151

17.00

Cambar H. Caya akibat tenakan lumpur

#&


132/151

Cambar H.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

#


133/151

Cambar H.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

#9


134/151

-? B

P(.+y$):

e:g: %e: *%A( *


135/151

Tabel I. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek::+y $):& e:g: %e: $)%&

" H x y " H1 0.5 x 2.50 x 2.50 3.13 5.23 16.354

1b 0.5 x 2.50 x 1.61 2.01 11.13

1c x 1.50 x 1.50 2.25 8.82

%h k%:e: ve)


136/151

Tabel I.- Perhitungan gaya angkat


137/151

Tabel I.$ Perhitungan gaya angkat


138/151

Cambar I.# Caya akibat berat sendiri bendung

#%


139/151

Cambar I. Caya akibat tenakan lumpur

#9!

#9!


140/151

Cambar I.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

#9#

#9#


141/151

Cambar I.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

#9&


142/151

-? B P(.

+y$): e:g %e:A( *


143/151

Tabel J. Perhitungan gaya hidrostatis kondisi air normal

-? ( x *ek::+y $):& e:g: $%& %e: $)%&

" H x y " H1 0.5 x 2.5 x 2.5 3.125 6.433 20.10

%h k%:e: h


144/151

Tabel J.- Perhitungan gaya angkat


145/151

Tabel J.$ Perhitungan gaya angkat


146/151

17.00

Cambar J.# Caya akibat berat sendiri bendung

17.00

Cambar J.& Caya gempa

#9D


147/151

17.00

Cambar J. Caya akibat tenakan lumpur

#9


148/151

Cambar J.9 Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air normal

#9%


149/151

Cambar J.- Caya hidrostatis dan upli)t pada kondisi air banjir

#-!


150/151


151/151

perencanaan bendung.doc

Documents